Kamis, 25 April 2019

SNI TENTANG JEMBATAN

SNI TENTANG JEMBATAN (SNI 1725:2016)

“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk KT 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan & Rekayasa Sipil, dan tidak untuk dikomersialkan”
SNI 1725:2016
Standar Nasional Indonesia
Pembebanan untuk jembatan
ICS 93.040
Badan Standardisasi Nasional
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk KT 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan & Rekayasa Sipil, dan tidak untuk dikomersialkan”
© BSN 2016
Hak cipta dilindungi undang-undang. Dilarang mengumumkan dan memperbanyak sebagian atau
seluruh isi dokumen ini dengan cara dan dalam bentuk apapun serta dilarang mendistribusikan
dokumen ini baik secara elektronik maupun tercetak tanpa izin tertulis dari BSN
BSN
Email: dokinfo@bsn.go.id
www.bsn.go.id
Diterbitkan di Jakarta
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk KT 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan & Rekayasa Sipil, dan tidak untuk dikomersialkan”
SNI 1725:2016
© BSN 2016 i
Daftar isi
Daftar isi ..................................................................................................................................... i
Prakata .................................................................................................................................... iv
Pendahuluan ............................................................................................................................. v
1 Ruang lingkup ............................................................................................................... 1
2 Acuan normatif .............................................................................................................. 1
3 Istilah dan definisi ......................................................................................................... 1
4 Ketentuan umum ........................................................................................................... 4
5 Filosofi perencanaan ..................................................................................................... 5
6 Faktor beban dan kombinasi pembebanan ................................................................... 7
7 Beban permanen ........................................................................................................ 13
9 Aksi lingkungan ........................................................................................................... 48
10 Aksi-aksi lainnya ......................................................................................................... 59
11 Pembebanan rencana railing ...................................................................................... 61
12 Fender ......................................................................................................................... 62
Lampiran A ............................................................................................................................ 64
Deviasi teknis ......................................................................................................................... 66
Bibliografi ............................................................................................................................... 67
Gambar 1 - Notasi untuk perhitungan tekanan tanah aktif Coulomb ..................................... 17
Gambar 2 – Prosedur perhitungan tekanan tanah pasif untuk dinding vertikal dengan urukan
horizontal ............................................................................................................................... 19
Gambar 3 – Prosedur perhitungan tekanan tanah pasif untuk dinding vertikal dengan urukan
membentuk sudut .................................................................................................................. 20
Gambar 4 – Distribusi tekanan tanah penyederhanaan tidak terfaktor untuk dinding kantilever
permanen nongravitasi dengan elemen dinding vertikal diskrit tertanam pada tanah berbutir
............................................................................................................................................... 22
Gambar 5 – Distribusi tekanan tanah penyederhanaan tidak terfaktor untuk dinding kantilever
permanen nongravitasi dengan elemen dinding vertikal diskrit tertanam pada batuan ......... 22
Gambar 6 – Distribusi tekanan tanah penyederhanaan tidak terfaktor untuk dinding kantilever
permanen nongravitasi dengan elemen dinding vertikal menerus tertanam pada tanah
berbutir modifikasi (setelah Teng, 1962) ............................................................................... 23
Gambar 7 - Distribusi tekanan tanah penyederhanaan tidak terfaktor untuk dinding kantilever
sementara nongravitasi dengan elemen dinding vertikal diskrit tertanam pada tanah kohesif
dan menahan tanah berbutir .................................................................................................. 23
Gambar 8 – Distribusi tekanan tanah penyederhanaan tidak terfaktor untuk dinding kantilever
sementara nongravitasi dengan elemen dinding vertikal diskrit tertanam pada tanah kohesif
dan menahan tanah kohesif .................................................................................................. 24
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk KT 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan & Rekayasa Sipil, dan tidak untuk dikomersialkan”
SNI 1725:2016
© BSN 2016 ii
Gambar 9 – Distribusi tekanan tanah penyederhanaan tidak terfaktor untuk dinding kantilever
sementara nongravitasi dengan elemen dinding vertikal menerus tertanam pada tanah
kohesif dan menahan tanah berbutir modifikasi (setelah Teng, 1962) .................................. 24
Gambar 10 – Distribusi tekanan tanah penyederhanaan tidak terfaktor untuk dinding
kantilever sementara nongravitasi dengan elemen dinding vertikal menerus tertanam pada
tanah kohesif dan menahan tanah kohesif modifikasi (setelah Teng, 1962) ......................... 25
Gambar 11 – Distribusi tekanan tanah untuk dinding terangkur yang dibuat dari atas ke
bawah pada tanah nonkohesif ............................................................................................... 26
Gambar 12 - Distribusi tekanan tanah untuk dinding angkur yang dibuat dari atas ke bawah
dari lunak ke agak kaku pada tanah kohesif .......................................................................... 27
Gambar 13 - Distribusi tekanan tanah untuk dinding MSE dengan ketinggian sama dengan
permukaan timbunan ............................................................................................................. 28
Gambar 14 - Distribusi tekanan tanah untuk dinding MSE pada timbunan dengan kemiringan
............................................................................................................................................... 28
Gambar 15 Distribusi tekanan tanah untuk dinding MSE dengan timbunan miring di atas
dinding dan rata di belakang dinding ..................................................................................... 29
Gambar 16 Distribusi tekanan tanah untuk dinding modular fabrikasi dengan tekanan
permukaan menerus .............................................................................................................. 29
Gambar 17 Distribusi tekanan tanah untuk dinding modular fabrikasi dengan tekanan
permukaan tidak beraturan .................................................................................................... 30
Gambar 18 –Tekanan horizontal pada dinding akibat beban strip merata ............................ 31
Gambar 19 –Tekanan horizontal pada dinding akibat beban titik .......................................... 32
Gambar 20 –Tekanan horizontal pada dinding akibat beban garis tak berhingga yang bekerja
paralel terhadap dinding ........................................................................................................ 32
Gambar 21 –Tekanan horizontal pada dinding akibat beban garis berhingga yang tegak lurus
terhadap dinding .................................................................................................................... 33
Gambar 22 - Distribusi tegangan akibat beban vertikal terpusat untuk perhitungan stabilitas
internal dan eksternal ............................................................................................................ 34
Gambar 23 - Distribusi tegangan akibat beban horizontal terpusat ....................................... 35
Gambar 24 - Beban lajur “D” ................................................................................................. 39
Gambar 25 - Alternatif penempatan beban “D” dalam arah memanjang ............................... 40
Gambar 26 - Pembebanan truk “T” (500 kN) ......................................................................... 41
Gambar 27 – Penempatan beban truk untuk kondisi momen negatif maksimum ................. 43
Gambar 28 - Faktor beban dinamis untuk beban T untuk pembebanan lajur “D” ................. 45
Gambar 29 – Gradien temperatur vertikal pada bangunan atas beton dan baja ................... 51
Gambar 30 - Luas proyeksi pilar untuk gaya akibat aliran air ................................................ 53
Gambar 31 - Lendutan akibat getaran jembatan ................................................................... 60
Gambar A.1 - Perencanaan beban jembatan ........................................................................ 64
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk KT 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan & Rekayasa Sipil, dan tidak untuk dikomersialkan”
SNI 1725:2016
© BSN 2016 iii
Tabel 1 – Kombinasi beban dan faktor beban ....................................................................... 11
Tabel 2 - Berat isi untuk beban mati ...................................................................................... 13
Tabel 3 - Faktor beban untuk berat sendiri ............................................................................ 14
Tabel 4 - Faktor beban untuk beban mati tambahan ............................................................. 14
Tabel 5 - Faktor beban akibat tekanan tanah ......................................................................... 15
Tabel 6 - Sudut geser berbagai material* (US Department of the Navy, 1982a) ................... 18
Tabel 7 – Tipikal nilai berat satuan fluida ekivalen untuk tanah ............................................ 21
Tabel 8 – Tinggi ekivalen tanah untuk beban kendaraan pada kepala ................................. 36
jembatan tegak lurus terhadap lalu lintas .............................................................................. 36
Tabel 9 – Tinggi ekivalen tanah untuk beban kendaraan pada dinding penahan tanah paralel
terhadap lalu lintas ................................................................................................................. 36
Tabel 10 - Faktor beban akibat pengaruh pelaksanaan ........................................................ 37
Tabel 11 - Jumlah lajur lalu lintas rencana ............................................................................ 38
Tabel 12 - Faktor beban untuk beban lajur “D” ...................................................................... 39
Tabel 13 - ............................................................................................................................... 41
Faktor beban untuk beban “T” ............................................................................................... 41
Tabel 15 – Fraksi lalu lintas truk dalam satu lajur (p) ............................................................ 47
Tabel 16 – LHR berdasarkan klasifikasi jalan ........................................................................ 48
Tabel 18 - Temperatur jembatan rata-rata nominal ............................................................... 49
Tabel 19 - Sifat bahan rata-rata akibat pengaruh temperatur ................................................ 50
Tabel 20 - Parameter T1 dan T2 ............................................................................................. 50
Tabel 21 - Faktor beban akibat susut dan rangkak ............................................................... 51
Tabel 22 - Faktor beban akibat pengaruh prategang ............................................................ 51
Tabel 23 - Koefisien seret (CD) dan angkat (CL) untuk berbagai bentuk pilar ........................ 52
Tabel 24 - Faktor beban akibat aliran air, benda hanyutan dan tumbukan dengan batang
kayu ....................................................................................................................................... 52
Tabel 25 – Periode ulang banjir untuk kecepatan rencana air. ............................................. 53
Tabel 26 - Lendutan ekuivalen untuk tumbukan batang kayu ............................................... 54
Tabel 27 - Faktor beban akibat tekanan hidrostatis dan gaya apung .................................... 54
Tabel 28 - Nilai V0 dan Z0 untuk berbagai variasi kondisi permukaan hulu ........................... 56
Tabel 29 – Tekanan angin dasar ........................................................................................... 56
Tabel 30 – Tekanan angin dasar (PB) untuk berbagai sudut serang ..................................... 57
Tabel 31 – Komponen beban angin yang bekerja pada kendaraan ...................................... 57
Tabel 32 - Faktor beban akibat gesekan pada perletakan .................................................... 59
Tabel 33 – Kriteria kinerja railing dan kinerja terhadap tumbukan ......................................... 62
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk KT 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan & Rekayasa Sipil, dan tidak untuk dikomersialkan”
SNI 1725:2016
© BSN 2016 iv
Prakata
Standar Nasional Indonesia (SNI) tentang “Pembebanan untuk jembatan” adalah revisi dari
SNI 03-1725-1989, Pembebanan jembatan jalan raya, Pedoman perencanaan. Adapun
beberapa ketentuan teknis yang direvisi antara lain distribusi beban D dalam arah melintang,
faktor distribusi beban T, kombinasi beban, beban gempa, beban angin, dan beban fatik.
Standar ini dimaksudkan sebagai pegangan dan petunjuk bagi para perencana dalam
melakukan perencanaan teknis jembatan khususnya aspek pembebanan. Dalam standar
pembebanan untuk jembatan ini disampaikan perhitungan beban rencana yang akan
digunakan dalam perencanaan jembatan, termasuk jembatan pejalan kaki dan bangunan
sekunder yang terkait dengan jembatan tersebut.
Standar ini dipersiapkan oleh Komite Teknis 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan dan
Rekayasa Sipil pada Sub Komite Teknis Rekayasa Jalan dan Jembatan 91-01-S2 melalui
Gugus Kerja Jembatan dan Bangunan Pelengkap Jalan. Tata cara penulisan disusun
mengikuti Pedoman Standardisasi Nasional (PSN) 08:2007 dan dibahas dalam forum rapat
konsensus yang diselenggarakan pada tanggal 24 Oktober 2013 di Bandung oleh Sub
Komite Teknis, yang melibatkan para narasumber, pakar, dan lembaga terkait serta telah
melalui jajak pendapat dari 1 Februari 2016 sampai 30 Maret 2016.
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk KT 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan & Rekayasa Sipil, dan tidak untuk dikomersialkan”
SNI 1725:2016
© BSN 2016 v
Pendahuluan
Pada tahun 1970 Direktorat Jenderal Bina Marga menetapkan Peraturan Muatan untuk
Jembatan Jalan Raya No. 12/1970. Peraturan ini kemudian diangkat menjadi Tata Cara
Perencanaan Pembebanan Jembatan Jalan Raya SNI 03-1725-1989. Peraturan-peraturan
ini kembali dibahas oleh Tim Bridge Management System (BMS) yang menghasilkan
modifikasi dalam kaidah-kaidah perencanaan keadaan batas layan (KBL) dan keadaan batas
ultimit (KBU). Acuan yang banyak digunakan standar ini bersumber pada Austroads dan
menghasilkan Peraturan “Beban Jembatan”, Peraturan Perencanaan Jembatan, Bagian 2,
BMS-1992.
Standar “Pembebanan untuk Jembatan” yang dipersiapkan pada tahun 1989 dikaji ulang dan
disesuaikan dengan Peraturan “Beban Jembatan” BMS-1992 sehingga memungkinkan
jembatan untuk mengakomodasikan pertumbuhan dan perilaku lalu lintas kendaraan berat
yang ada sehingga muncul RSNI 2005 tentang standar pembebanan pada jembatan. Seiring
dengan waktu, standar tersebut perlu diperbarui sesuai dengan kondisi terkini. Adapun
beberapa ketentuan teknis yang disesuaikan antara lain distribusi beban D dalam arah
melintang, faktor distribusi beban T, kombinasi beban, beban gempa, beban angin, dan
beban fatik.
Standar ini dimaksudkan sebagai pegangan dan petunjuk bagi para perencana dalam
melakukan perencanaan teknis jembatan khususnya aspek pembebanan.
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk KT 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan & Rekayasa Sipil, dan tidak untuk dikomersialkan”
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk KT 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan & Rekayasa Sipil, dan tidak untuk dikomersialkan”
SNI 1725:2016
© BSN 2016 1 dari 67
Pembebanan untuk jembatan
1 Ruang lingkup
Standar ini menetapkan persyaratan minimum untuk pembebanan beserta batasan
penggunaan setiap beban, faktor beban dan kombinasi pembebanan yang digunakan untuk
perencanaan jembatan jalan raya, termasuk jembatan pejalan kaki serta bangunan sekunder
yang terkait dengan jembatan tersebut. Ketentuan mengenai pembebanan juga dapat
digunakan untuk penilaian/evaluasi struktur jembatan yang sudah beroperasi.
Jika jembatan diharapkan untuk memenuhi beberapa tingkat kinerja, pemilik jembatan
bertanggung jawab untuk menentukan tingkat kinerja yang diinginkan.
Standar ini juga memberikan faktor beban minimum yang diperlukan untuk menentukan
besarnya beban-beban rencana selama masa konstruksi. Persyaratan tambahan untuk
pembangunan jembatan beton segmental ditentukan dalam tata cara perencanaan jembatan
beton. Dalam hal khusus, beban-beban dan aksi-aksi serta metode penerapannya boleh
dimodifikasi dengan seizin pemilik pekerjaan.
2 Acuan normatif
Dokumen referensi di bawah ini harus digunakan dan tidak dapat ditinggalkan untuk
melaksanakan standar ini.
SNI 2833:2008 Standar perencanaan ketahanan gempa untuk jembatan
3 Istilah dan definisi
Untuk tujuan penggunaan standar ini, istilah dan definisi berikut digunakan.
3.1
aksi lingkungan
pengaruh yang timbul akibat temperatur, angin, aliran air, gempa, dan penyebab-penyebab
alamiah lainnya
3.2
balok eksterior
balok yang berada di lokasi paling tepi pada jembatan
3.3
balok interior
balok yang berada di bagian dalam terhadap balok eksterior pada jembatan
3.5
beban hidup
semua beban yang berasal dari berat kendaraan-kendaraan bergerak/lalu lintas dan/atau
pejalan kaki yang dianggap bekerja pada jembatan
3.6
beban khusus
beban yang merupakan beban-beban khusus untuk perhitungan tegangan pada
perencanaan jembatan
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk KT 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan & Rekayasa Sipil, dan tidak untuk dikomersialkan”
SNI 1725:2016
© BSN 2016 2 dari 67
3.7
beban lalu lintas
seluruh beban hidup, arah vertikal dan horizontal, akibat aksi kendaraan pada jembatan
termasuk hubungannya dengan pengaruh dinamis, tetapi tidak termasuk akibat tumbukan
3.8
beban mati
semua beban tetap yang berasal dari berat sendiri jembatan atau bagian jembatan yang
ditinjau, termasuk segala unsur tambahan yang dianggap merupakan satu kesatuan tetap
dengannya
3.9
beban mati primer
berat sendiri pelat dan sistem lainnya yang dipikul langsung oleh tiap-tiap gelagar jembatan
3.10
beban mati sekunder
berat kerb, trotoar, tiang sandaran dan lain-lain yang dipasang setelah pelat dicor. Beban
tersebut dianggap terbagi rata di seluruh gelagar
3.11
beban pelaksanaan
beban sementara yang dapat bekerja pada bangunan secara menyeluruh atau sebagian
selama pelaksanaan
3.12
beban primer
beban yang merupakan beban utama dalam perhitungan tegangan pada setiap perencanaan
jembatan
3.13
beban sekunder
beban yang merupakan beban sementara yang selalu diperhitungkan dalam perhitungan
tegangan pada setiap perencanaan jembatan
3.14
beban tetap
beban dengan besaran yang diasumsikan konstan selama konstruksi atau bervariasi dalam
jangka waktu yang panjang
3.15
berat
gaya gravitasi yang bekerja pada massa benda tersebut
3.16
downdrag
fenomena penurunan tanah relatif terhadap tiang pancang sehingga menyebabkan tanah
yang terdeformasi di sekitar tiang pancang cenderung menarik tiang pancang ke bawah
sehingga mengurangi daya dukung tiang
3.17
faktor beban
pengali numerik yang digunakan pada aksi nominal untuk menghitung aksi rencana
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk KT 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan & Rekayasa Sipil, dan tidak untuk dikomersialkan”
SNI 1725:2016
© BSN 2016 3 dari 67
3.18
faktor beban biasa
faktor beban yang digunakan apabila pengaruh dari aksi rencana akan mengurangi
keamanan
3.19
faktor beban terkurangi
faktor beban yang digunakan apabila pengaruh dari aksi rencana akan menambah
keamanan
3.20
jangka waktu aksi
perkiraan lamanya aksi bekerja terhadap umur rencana jembatan
3.21
lajur lalu lintas
bagian dari lantai kendaraan yang digunakan oleh suatu rangkaian kendaraan
3.22
lajur lalu lintas rencana
lajur lalu lintas dengan lebar 2,75 m dari jalur yang digunakan tempat pembebanan lalu lintas
rencana bekerja
3.23
lantai kendaraan
seluruh lebar bagian jembatan yang digunakan untuk menerima beban dari lalu lintas
kendaraan
3.24
lebar jalan
lebar keseluruhan dari jembatan yang dapat digunakan oleh kendaraan, termasuk lajur lalu
lintas, bahu yang diperkeras, marka median dan marka yang berupa strip
3.25
lever rule
metode analisis yang menggunakan distribusi statika beban dengan asumsi tiap panel lantai
merupakan perletakan sederhana sepanjang gelagar kecuali pada gelagar eksterior
3.26
mechanically stabilized earth (MSE)
konstruksi tanah yang dibuat dengan perkuatan artifisial
3.27
profil ruang bebas jembatan
ukuran ruang dengan syarat tertentu yang meliputi tinggi bebas minimum jembatan tertutup,
lebar bebas jembatan, dan tinggi bebas minimum terhadap banjir
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk KT 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan & Rekayasa Sipil, dan tidak untuk dikomersialkan”
SNI 1725:2016
© BSN 2016 4 dari 67
4 Ketentuan umum
Peraturan ini berisi ketentuan teknis untuk menghitung aksi nominal, definisi tipe aksi, serta
faktor beban yang digunakan untuk menghitung besarnya aksi rencana. Secara ringkas
pengaruh beban dan kombinasinya bisa dilihat pada Tabel 1. Aksi rencana digabungkan
satu dengan yang lainnya sesuai dengan kombinasi perencanaan yang disyaratkan dalam
perencanaan jembatan. Bangunan sekunder yang merupakan bagian jembatan mempunyai
persyaratan khusus dalam perencanaannya. Pembebanan yang harus digunakan dalam
perencanaan bangunan sekunder tercantum dalam Pasal 12 tentang pembebanan rencana
railing dan Pasal 13 tentang pembebanan fender.
Perencana harus menentukan semua aksi yang dapat terjadi selama umur rencana
jembatan. Setiap aksi yang tidak umum yang tidak dijelaskan dalam tata cara ini harus
dievaluasi dengan memperhitungkan besarnya faktor beban serta lamanya aksi tersebut
bekerja. Apabila semua aksi telah diketahui, seluruh kombinasi yang ada harus dihitung
sesuai dengan Pasal 6. Suatu kombinasi berlaku untuk bagian dari jembatan saja, dan
beberapa aksi dapat terjadi secara bersamaan. Hal semacam ini harus bisa ditentukan oleh
perencana.
Aksi rencana diperoleh dengan cara mengalikan aksi nominal dengan faktor beban yang
sesuai. Dalam hal aksi yang merupakan beban terbagi merata seperti lapis permukaan aspal
beton pada jembatan bentang menerus, dimana hanya sebagian aksi adalah mengurangi,
maka perencana harus menggunakan hanya satu nilai faktor beban untuk seluruh aksi
tersebut. Perencana harus menentukan faktor beban yang menyebabkan pengaruh paling
besar.
Perencana harus menentukan aksi-aksi yang bersifat normal atau yang mengurangi.
Sebagai contoh, perlu digunakan faktor beban terkurangi untuk berat sendiri jembatan pada
waktu menghitung gaya angkat jembatan atau stabilitas bangunan bawah. Dalam semua hal,
faktor beban yang dipilih adalah yang menghasilkan pengaruh total terbesar.
Aksi-aksi rencana digabungkan untuk memperoleh kombinasi pembebanan yang telah
ditentukan untuk dapat membedakan secara langsung beberapa kombinasi dan
menguranginya dengan kombinasi yang memberikan pengaruh paling kecil pada jembatan.
Kombinasi selebihnya adalah yang harus digunakan dalam perencanaan jembatan.
Penjelasan yang terperinci dari beban-beban rencana yang digunakan harus dicantumkan
dalam gambar perencanaan jembatan sebagai berikut :
a. Judul dan edisi tata cara yang digunakan;
b. Perbedaan penting terhadap persyaratan dalam tata cara ini;
c. Pengurangan yang diizinkan dari 100% beban lalu lintas rencana;
d. Zona gempa
e. Aksi-aksi rencana yang penting, seperti :
- kecepatan angin
- penurunan/perbedaan penurunan
- kecepatan arus/beban hanyutan
f. Beban untuk perencanaan fondasi
g. Temperatur rencana untuk pemasangan perletakan dan siar muai
Apabila diperlukan dalam persyaratan perencanaan, pelaksanaan dan urutan-urutan
pemasangan, atau batasan khusus lainnya harus dicantumkan dalam gambar rencana
jembatan. Beberapa aksi dapat mengurangi pengaruh dari aksi-aksi lainnya. Dalam hal ini,
perencana harus menggunakan faktor beban yang lebih kecil untuk aksi-aksi tersebut.
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk KT 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan & Rekayasa Sipil, dan tidak untuk dikomersialkan”
SNI 1725:2016
© BSN 2016 5 dari 67
5 Filosofi perencanaan
Jembatan harus direncanakan sesuai dengan keadaan batas yang disyaratkan untuk
mencapai target pembangunan, keamanan, dan aspek layan, dengan memperhatikan
kemudahan inspeksi, faktor ekonomi, dan estetika.
Dalam perencanaan, Persamaan 1 harus dipenuhi untuk semua pengaruh gaya yang
bekerja beserta kombinasinya, tidak tergantung dari jenis analisis yang digunakan. Setiap
komponen dan sambungan harus memenuhi Persamaan 1 untuk setiap keadaan batas.
Untuk keadaan batas layan dan ekstrem, faktor tahanan harus diambil sebesar 1, kecuali
untuk baut yang ditentukan dalam perencanaan jembatan baja, serta kolom-kolom beton
pada zona gempa 2, 3, dan 4 yang ditentukan dalam perencanaan jembatan beton. Seluruh
keadaan batas harus dianggap memiliki tingkat kepentingan yang sama besar.
    i iQi Rn Rr
(1)
Dengan memperhatikan hal-hal sebagai berikut :
Untuk beban-beban dengan nilai maksimum I lebih sesuai maka :
i DRI 0,95
(2)
Untuk beban-beban dengan nilai minimum I lebih sesuai maka :

  
i  1 1
D R I
(3)
Keterangan :
i adalah faktor beban ke-i
i
adalah faktor pengubah respons berkaitan dengan daktilitas, redundansi, dan klasifikasi
operasional
D
adalah faktor pengubah respons berkaitan dengan daktilitas
R
adalah faktor pengubah respons berkaitan dengan redundansi
I
adalah faktor pengubah respons berkaitan dengan klasifikasi operasional

adalah faktor tahanan
i Q
adalah pengaruh gaya
Rn
adalah tahanan nominal
r R
adalah tahanan terfaktor
5.1 Keadaan batas daya layan
Keadaan batas daya layan disyaratkan dalam perencanaan dengan melakukan pembatasan
pada tegangan, deformasi, dan lebar retak pada kondisi pembebanan layan agar jembatan
mempunyai kinerja yang baik selama umur rencana.
5.2 Keadaan batas fatik dan fraktur
Keadaan batas fatik disyaratkan agar jembatan tidak mengalami kegagalan akibat fatik
selama umur rencana. Untuk tujuan ini, perencana harus membatasi rentang tegangan
akibat satu beban truk rencana pada jumlah siklus pembebanan yang dianggap dapat terjadi
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk KT 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan & Rekayasa Sipil, dan tidak untuk dikomersialkan”
SNI 1725:2016
© BSN 2016 6 dari 67
selama umur rencana jembatan. Keadaan batas fraktur disyaratkan dalam perencanaan
dengan menggunakan persyaratan kekuatan material sesuai spesifikasi.
Keadaan batas fatik dan fraktur dimaksudkan untuk membatasi penjalaran retak akibat
beban siklik yang pada akhirnya akan menyebabkan terjadinya kegagalan fraktur selama
umur desain jembatan.
5.3 Keadaan batas kekuatan
Keadaan batas kekuatan disyaratkan dalam perencanaan untuk memastikan adanya
kekuatan dan kestabilan jembatan yang memadai, baik yang sifatnya lokal maupun global,
untuk memikul kombinasi pembebanan yang secara statistik mempunyai kemungkinan
cukup besar untuk terjadi selama masa layan jembatan. Pada keadaan batas ini, dapat
terjadi kelebihan tegangan ataupun kerusakan struktural, tetapi integritas struktur secara
keseluruhan masih terjaga.
5.4 Keadaan batas ekstrem
Keadaan batas ekstrem diperhitungkan untuk memastikan struktur jembatan dapat bertahan
akibat gempa besar. Keadaan batas ekstrem merupakan kejadian dengan frekuensi
kemunculan yang unik dengan periode ulang yang lebih besar secara signifikan
dibandingkan dengan umur rencana jembatan.
5.5 Daktilitas
Sistem struktur jembatan harus diproporsi dan didetailkan agar diperoleh perilaku deformasi
inelastik pada keadaan batas ultimit dan ekstrem sebelum mengalami kegagalan. Perangkat
disipasi energi gempa dapat digunakan untuk menggantikan sistem pemikul beban gempa
konvensional beserta metodologi perencanaan tahan gempa yang dimuat dalam Peraturan
Perencanaan Gempa untuk Jembatan.
Untuk keadaan batas ultimit maka :
D 1,05
untuk komponen tidak daktail dan sambungan
D 1,00
untuk perencanaan konvensional serta pendetailan yang mengikuti peraturan
ini
D  0,95
untuk komponen-komponen dan sambungan yang telah dilakukan tindakan
tambahan untuk meningkatkan daktilitas lebih dari yang dipersyaratkan oleh
peraturan ini.
Untuk keadaan batas lain termasuk keadaan batas ekstrem (gempa) maka : D 1
5.6 Redundansi
Alur gaya majemuk dan struktur menerus harus digunakan kecuali terdapat alasan kuat yang
mengharuskan untuk tidak menggunakan struktur tersebut.
Untuk keadaan batas ultimit maka :
R 1,05
untuk komponen non redundan
R 1,00
untuk komponen dengan redundansi konvensional
R  0,95
untuk komponen dengan redundansi melampaui kontinuitas girder dan
penampang torsi tertutup
Untuk keadaan batas lain termasuk ke adaan batas ekstrem (gempa) maka : R 1
5.7 Kepentingan operasional
Pemilik pekerjaan dapat menetapkan suatu jembatan atau elemen struktur dan
sambungannya sebagai prioritas operasional. Pengklasifikasian harus dilakukan oleh otoritas
yang berwenang terhadap jaringan transportasi dan mengetahui kebutuhan operasional.
Untuk keadaan batas ultimit maka :
I 1,05
untuk jembatan penting atau sangat penting
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk KT 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan & Rekayasa Sipil, dan tidak untuk dikomersialkan”
SNI 1725:2016
© BSN 2016 7 dari 67
I 1,00
untuk jembatan tipikal
I 0,95
untuk jembatan kurang penting
Untuk keadaan batas lain termasuk keadaan batas ekstrem (gempa) maka :  1 I
5.8 Kelompok pembebanan dan simbol untuk beban
Beban permanen dan transien sebagai berikut harus dipehitungkan dalam perencanaan
jembatan :
Beban Permanen
MS = beban mati komponen struktural dan non struktural jembatan
MA = beban mati perkerasan dan utilitas
TA = gaya horizontal akibat tekanan tanah
PL = gaya-gaya yang terjadi pada struktur jembatan yang disebabkan oleh proses
pelaksanaan, termasuk semua gaya yang terjadi akibat perubahan statika yang
terjadi pada konstruksi segmental
PR = prategang
Beban Transien
SH = gaya akibat susut/rangkak
TB = gaya akibat rem
TR = gaya sentrifugal
TC = gaya akibat tumbukan kendaraan
TV = gaya akibat tumbukan kapal
EQ = gaya gempa
BF = gaya friksi
TD = beban lajur “D”
TT = beban truk “T”
TP = beban pejalan kaki
SE = beban akibat penurunan
ET = gaya akibat temperatur gradien
EUn = gaya akibat temperatur seragam
EF = gaya apung
EWs = beban angin pada struktur
EWL = beban angin pada kendaraan
EU = beban arus dan hanyutan
6 Faktor beban dan kombinasi pembebanan
6.1 Faktor beban dan kombinasi pembebanan
Gaya total terfaktor yang digunakan dalam perencanaan harus dihitung dengan
menggunakan persamaan sebagai berikut :
  Q i iQi (4)
Keterangan :
i
adalah faktor pengubah respons sesuai Persamaan 2 atau 3
i adalah faktor beban
i Q
adalah gaya atau beban yang bekerja pada jembatan
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk KT 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan & Rekayasa Sipil, dan tidak untuk dikomersialkan”
SNI 1725:2016
© BSN 2016 8 dari 67
Komponen dan sambungan pada jembatan harus memenuhi Persamaan 1 untuk kombinasi
beban-beban ekstrem seperti yang ditentukan pada setiap keadaan batas sebagai berikut :
Kuat I : Kombinasi pembebanan yang memperhitungkan gaya-gaya yang timbul
pada jembatan dalam keadaan normal tanpa memperhitungkan beban
angin. Pada keadaan batas ini, semua gaya nominal yang terjadi dikalikan
dengan faktor beban yang sesuai.
Kuat II : Kombinasi pembebanan yang berkaitan dengan penggunaan jembatan
untuk memikul beban kendaraan khusus yang ditentukan pemilik tanpa
memperhitungkan beban angin.
Kuat III : Kombinasi pembebanan dengan jembatan dikenai beban angin
berkecepatan 90 km/jam hingga 126 km/jam.
Kuat IV : Kombinasi pembebanan untuk memperhitungkan kemungkinan adanya
rasio beban mati dengan beban hidup yang besar.
Kuat V : Kombinasi pembebanan berkaitan dengan operasional normal jembatan
dengan memperhitungkan beban angin berkecepatan 90 km/jam hingga 126
km/jam.
Ekstrem I : Kombinasi pembebanan gempa. Faktor beban hidup EQ yang
mempertimbangkan bekerjanya beban hidup pada saat gempa berlangsung
harus ditentukan berdasarkan kepentingan jembatan.
Ekstrem II : Kombinasi pembebanan yang meninjau kombinasi antara beban hidup
terkurangi dengan beban yang timbul akibat tumbukan kapal, tumbukan
kendaraan, banjir atau beban hidrolika lainnya, kecuali untuk kasus
pembebanan akibat tumbukan kendaraan (TC). Kasus pembebanan akibat
banjir tidak boleh dikombinasikan dengan beban akibat tumbukan
kendaraan dan tumbukan kapal
Layan I : Kombinasi pembebanan yang berkaitan dengan operasional jembatan
dengan semua beban mempunyai nilai nominal serta memperhitungkan
adanya beban angin berkecepatan 90 km/jam hingga 126 km/jam.
Kombinasi ini juga digunakan untuk mengontrol lendutan pada goronggorong
baja, pelat pelapis terowongan, pipa termoplastik serta untuk
mengontrol lebar retak struktur beton bertulang; dan juga untuk analisis
tegangan tarik pada penampang melintang jembatan beton segmental.
Kombinasi pembebanan ini juga harus digunakan untuk investigasi stabilitas
lereng.
Layan II : Kombinasi pembebanan yang ditujukan untuk mencegah terjadinya
pelelehan pada struktur baja dan selip pada sambungan akibat beban
kendaraan.
Layan III : Kombinasi pembebanan untuk menghitung tegangan tarik pada arah
memanjang jembatan beton pratekan dengan tujuan untuk mengontrol
besarnya retak dan tegangan utama tarik pada bagian badan dari jembatan
beton segmental.
Layan IV : Kombinasi pembebanan untuk menghitung tegangan tarik pada kolom beton
pratekan dengan tujuan untuk mengontrol besarnya retak.
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk KT 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan & Rekayasa Sipil, dan tidak untuk dikomersialkan”
SNI 1725:2016
© BSN 2016 9 dari 67
Fatik : Kombinasi beban fatik dan fraktur sehubungan dengan umur fatik akibat
induksi beban yang waktunya tak terbatas.
Faktor beban untuk setiap beban untuk setiap kombinasi pembebanan harus diambil seperti
yang ditentukan dalam Tabel 1. Perencana harus menyelidiki bagian parsial dari kombinasi
pembebanan yang dapat terjadi harus diinvestigasi dimana setiap beban yang diindikasikan
untuk diperhitungkan dalam kombinasi pembebanan harus dikalikan dengan faktor beban
yang sesuai. Hasil perkalian harus dijumlahkan sebagaimana ditentukan dalam Persamaan
1 dan dikalikan dengan faktor pengubah seperti yang ditentukan dalam Pasal 5.
Faktor beban harus dipilih sedemikian rupa untuk menghasilkan kondisi ekstrem akibat
beban yang bekerja. Untuk setiap kombinasi pembebanan harus diselidiki kondisi ekstrem
maksimum dan minimum. Dalam kombinasi pembebanan dimana efek salah satu gaya
mengurangi efek gaya yang lain, maka harus digunakan faktor beban terkurangi untuk gaya
yang mengurangi tersebut. Untuk beban permanen, harus dipilih faktor beban yang
menghasilkan kombinasi pembebanan kritis. Jika pengaruh beban permanen adalah
meningkatkan stabilitas atau kekuatan komponen jembatan, maka perencana harus
memperhitungkan pengaruh faktor beban terkurangi (minimum).
Untuk beban akibat temperatur seragam (EUn), terdapat dua faktor beban. Dalam hal ini nilai
terbesar digunakan untuk menghitung deformasi sedangkan nilai terkecil digunakan untuk
menghitung semua efek lainnya. Perencana dapat menggunakan

EUn = 0,50 untuk keadaan
batas kekuatan asalkan perhitungan dilakukan dengan memakai momen inersia bruto untuk
menghitung kekakuan kolom atau pilar. Jika perencana melakukan analisis yang lebih rinci
dimana perhitungan dilakukan dengan memakai momen inersia penampang retak yang
diperoleh dari hasil analisis untuk menghitung kekakuan kolom atau pilar, maka perencana
harus menggunakan 
EUn = 1,00 untuk keadaan batas kekuatan. Sama halnya seperti
sebelumnya, untuk keadaan batas kekuatan perencana dapat menggunakan faktor beban =
0,50 untuk PR dan SH saat menghitung pengaruh masing-masing gaya pada jembatan
non-segmental jika perencana menggunakan momen inersia bruto pada waktu menghitung
kekakuan kolom atau pilar yang menggunakan struktur beton. Jika kolom atau pilar
menggunakan struktur baja, maka harus digunakan faktor beban= 1,00 untuk 
EUn , PR dan
SH . Evaluasi stabilitas global timbunan, serta lereng dengan atau tanpa fondasi dangkal
atau fondasi dalam harus diselidiki pada Kondisi Layan I dengan menggunakan faktor
tahanan yang berlaku.
Untuk jembatan boks girder baja yang memenuhi ketentuan pada Peraturan Perencanaan
Jembatan Baja, faktor beban untuk beban kendaraan TT dan TD harus diambil sebesar 2,0.
Faktor beban untuk beban gradien temperatur (TG ) ditentukan berdasarkan kondisi
pekerjaan. Jika tidak ada hal yang bisa menyebabkan perubahan nilai, maka TG dapat
diambil sebagai berikut :
0,00 : untuk keadaan batas kekuatan dan keadaan batas ekstrim,
1,00 : untuk keadaan batas daya layan dimana beban hidup tidak ada, dan
0,50 : pada keadaan batas daya layan dimana beban hidup bekerja.
Faktor beban untuk beban akibat penurunan (SE ) ditentukan berdasarkan kondisi proyek.
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk KT 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan & Rekayasa Sipil, dan tidak untuk dikomersialkan”
SNI 1725:2016
© BSN 2016 10 dari 67
Jika tidak ada hal yang bisa menyebabkan perubahan nilai, maka SE dapat diambil sebesar
1,0. Kombinasi pembebanan yang memperhitungkan penurunan fondasi juga harus
memperhitungkan kondisi bila penurunan tidak terjadi. Untuk jembatan yang dibangun
secara segmental, maka kombinasi pembebanan sebagai berikut harus diselidiki pada
keadaan batas daya layan yaitu kombinasi antara beban mati (MS), beban mati tambahan
(MA), tekanan tanah (TA), beban arus dan hanyutan (EU), susut (SH), gaya akibat
pelaksanaan (PL), dan prategang (PR).
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk KT 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan & Rekayasa Sipil, dan tidak untuk dikomersialkan”
SNI 1725:2016
© BSN 2016 11 dari 67
Tabel 1 – Kombinasi beban dan faktor beban
Keadaan
Batas
MS
MA
TA
PR
PL
SH
TT
TD
TB
TR
TP
EU EWs EWL BF EUn TG ES
Gunakan salah
satu
EQ TC TV
Kuat I  p 1,8 1,00 - - 1,00 0,50/1,20 TG ES - - -
Kuat II  p 1,4 1,00 - - 1,00 0,50/1,20 TG ES - - -
Kuat III  p - 1,00 1,40 - 1,00 0,50/1,20 TG ES - - -
Kuat IV  p - 1,00 - - 1,00 0,50/1,20 - - - - -
Kuat V  p - 1,00 0,40 1,00 1,00 0,50/1,20 TG ES - - -
Ekstrem I  p EQ 1,00 - - 1,00 - - - 1,0
0 - -
Ekstrem II  p 0,50 1,00 - - 1,00 - - - - 1,0
0
1,0
0
Daya
layan I 1,00 1,00 1,00 0,30 1,00 1,00 1,00/1,20 TG ES - - -
Daya
layan II 1,00 1,30 1,00 - - 1,00 1,00/1,20 - - - - -
Daya
layan III 1,00 0,80 1,00 - - 1,00 1,00/1,20 TG ES - - -
Daya
layan IV 1,00 - 1,00 0,70 - 1,00 1,00/1,20 - 1,00 - - -
Fatik (TD
dan TR) - 0,75 - - - - - - - - - -
Catatan : -p dapat berupa MS ,MA ,TA ,PR ,PL ,SH tergantung beban yang ditinjau
-EQ adalah faktor beban hidup kondisi gempa
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk KT 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan & Rekayasa Sipil, dan tidak untuk dikomersialkan”
SNI 1725:2016
© BSN 2016 12 dari 67
Jika komponen pracetak dan prategang digunakan dan dikombinasikan dengan balok baja,
pengaruh dari hal-hal berikut harus diperhitungkan sebagai beban konstruksi (PL) :
 Friksi antara dek pracetak dan balok baja jika penarikan strand longitudinal pada pelat
pracetak dilakukan sebelum pelat disatukan dengan balok menjadi penampang komposit.
 Gaya induksi pada balok baja dan shear connector jika penarikan tendon/strand
longitudinal pada pelat pracetak dilakukan setelah dek disatukan dengan balok menjadi
penampang komposit.
 Pengaruh adanya rangkak dan susut yang berbeda pada balok baja dan pelat beton.
 Pengaruh efek Poisson yang berbeda pada balok baja dan pelat beton.
Faktor beban γEQ untuk beban hidup pada keadaan batas ekstrem I harus ditentukan
berdasarkan kondisi spesifik jembatan. Sebagai pedoman dapat digunakan faktor γEQ
sebagai berikut :
EQ  = 0,5 (jembatan sangat penting)
EQ  = 0,3 (jembatan penting)
EQ  = 0 (jembatan standar)
6.2 Faktor beban pada masa konstruksi
6.2.1 Evaluasi pada keadaan batas kekuatan
Perencana harus menyelidiki semua kombinasi pembebanan pada keadaan batas kekuatan
yang diatur pada Tabel 1 yang dimodifikasi pada pasal ini. Faktor beban untuk berat sendiri
struktur dan kelengkapannya MS dan MA, tidak boleh diambil kurang dari 1,25 pada waktu
melakukan pemeriksaan keadaan batas kekuatan kombinasi I, III, dan V selama masa
konstruksi. Kecuali ditentukan lain oleh pemilik pekerjaan, faktor beban untuk beban
pelaksanaan dan setiap efek dinamis yang terkait harus diambil tidak kurang dari 1,5 untuk
keadaan batas kekuatan kombinasi I. Faktor beban untuk beban angin pada Keadaan Batas
Kekuatan Kombinasi III tidak boleh kurang dari 1,25.
6.2.2 Evaluasi lendutan pada keadaan batas layan
Jika di dalam kontrak disebutkan bahwa harus dilakukan evaluasi lendutan selama masa
pembangunan, maka harus digunakan keadaan batas daya layan kombinasi I untuk
menghitung besarnya lendutan yang terjadi, kecuali ada ketentuan khusus yang merubah
ketentuan ini.
Beban mati akibat peralatan konstruksi harus dianggap sebagai bagian dari beban
permanen dan beban hidup yang terjadi selama pelaksanaan harus dianggap sebagai
bagian dari beban hidup. Besarnya lendutan yang diizinkan selama masa pembangunan
harus dicantumkan di dalam dokumen kontrak.
6.3 Faktor beban untuk pendongkrakan dan gaya paska tarik
6.3.1 Gaya dongkrak
Kecuali ditentukan lain oleh pemilik pekerjaan, besarnya gaya rencana minimum untuk
pendongkrakan adalah 1,3 kali besarnya reaksi akibat beban permanen pada perletakan,
diberlakukan pada posisi dengan dongkrak dipasang.
Jika jembatan tidak ditutup untuk lalu lintas selama proses pengangkatan, maka gaya
pendongkrakan harus memperhitungkan reaksi yang timbul akibat beban hidup tersebut,
konsisten dengan pengaturan lalu lintas selama masa pengangkatan, dikalikan dengan
faktor beban untuk beban hidup.
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk KT 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan & Rekayasa Sipil, dan tidak untuk dikomersialkan”
SNI 1725:2016
© BSN 2016 13 dari 67
6.3.2 Gaya untuk perencanaan zona angkur tendon paska tarik
Gaya rencana minimum yang digunakan dalam perencanaan zona angkur tendon paska
tarik adalah 1,2 kali gaya pendongkrakan maksimum.
7 Beban permanen
7.1 Umum
Massa setiap bagian bangunan harus dihitung berdasarkan dimensi yang tertera dalam
gambar dan berat jenis bahan yang digunakan. Berat dari bagian-bagian bangunan tersebut
adalah massa dikalikan dengan percepatan gravitasi (g). Percepatan gravitasi yang
digunakan dalam standar ini adalah 9,81 m/detik2. Besarnya kerapatan massa dan berat isi
untuk berbagai macam bahan diberikan dalam Tabel 2.
Tabel 2 - Berat isi untuk beban mati
No. Bahan Berat isi
(kN/m3)
Kerapatan massa
(kg/m3)
1 Lapisan permukaan beraspal
(bituminous wearing surfaces) 22,0 2245
2 Besi tuang (cast iron) 71,0 7240
3 Timbunan tanah dipadatkan
(compacted sand, silt or clay) 17,2 1755
4 Kerikil dipadatkan (rolled gravel,
macadam or ballast) 18,8-22,7 1920-2315
5 Beton aspal (asphalt concrete) 22,0 2245
6 Beton ringan (low density) 12,25-19,6 1250-2000
7
Beton f’c < 35 MPa 22,0-25,0 2320
35 < f‘c <105 MPa 22 + 0,022 f’c 2240 + 2,29 f’c
8 Baja (steel) 78,5 7850
9 Kayu (ringan) 7,8 800
10 Kayu keras (hard wood) 11,0 1125
Pengambilan kerapatan massa yang besar, aman untuk suatu keadaan batas akan tetapi
tidak untuk keadaan yang lainnya. Untuk mengatasi hal tersebut dapat digunakan faktor
beban terkurangi. Akan tetapi, apabila kerapatan massa diambil dari suatu jajaran nilai, dan
nilai yang sebenarnya tidak bisa ditentukan dengan tepat, perencana harus memilih di antara
nilai tersebut yang memberikan keadaan yang paling kritis.
Beban mati jembatan merupakan kumpulan berat setiap komponen struktural dan nonstruktural.
Setiap komponen ini harus dianggap sebagai suatu kesatuan aksi yang tidak
terpisahkan pada waktu menerapkan faktor beban normal dan faktor beban terkurangi.
Perencana jembatan harus menggunakan keahliannya di dalam menentukan komponenkomponen
tersebut.
7.2 Berat sendiri (MS)
Berat sendiri adalah berat bagian tersebut dan elemen-elemen struktural lain yang
dipikulnya, termasuk dalam hal ini adalah berat bahan dan bagian jembatan yang
merupakan elemen struktural, ditambah dengan elemen nonstruktural yang dianggap tetap.
Adapun faktor beban yang digunakan untuk berat sendiri dapat dilihat pada Tabel 3.
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk KT 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan & Rekayasa Sipil, dan tidak untuk dikomersialkan”
SNI 1725:2016
© BSN 2016 14 dari 67
Tabel 3 - Faktor beban untuk berat sendiri
Tipe
beban
Faktor beban (MS )
Keadaan Batas Layan ( S
MS ) Keadaan Batas Ultimit ( U
MS )
Bahan Biasa Terkurangi
Tetap
Baja 1,00 1,10 0,90
Aluminium 1,00 1,10 0,90
Beton pracetak 1,00 1,20 0,85
Beton dicor di tempat 1,00 1,30 0,75
Kayu 1,00 1,40 0,70
7.3 Beban mati tambahan/utilitas (MA)
Beban mati tambahan adalah berat seluruh bahan yang membentuk suatu beban pada
jembatan yang merupakan elemen nonstruktural, dan besarnya dapat berubah selama umur
jembatan. Dalam hal tertentu, nilai faktor beban mati tambahan yang berbeda dengan
ketentuan pada Tabel 4 boleh digunakan dengan persetujuan instansi yang berwenang. Hal
ini bisa dilakukan apabila instansi tersebut melakukan pengawasan terhadap beban mati
tambahan pada jembatan, sehingga tidak dilampaui selama umur jembatan.
Tabel 4 - Faktor beban untuk beban mati tambahan
Tipe
beban
Faktor beban (MA )
Keadaan Batas Layan ( S
MA ) Keadaan Batas Ultimit ( U
MA )
Keadaan Biasa Terkurangi
Tetap Umum 1,00(1) 2,00 0,70
Khusus (terawasi) 1,00 1,40 0,80
Catatan (1) : Faktor beban layan sebesar 1,3 digunakan untuk berat utilitas
7.3.1 Ketebalan yang diizinkan untuk pelapisan kembali permukaan
Semua jembatan harus direncanakan untuk bisa memikul beban tambahan yang berupa
aspal beton setebal 50 mm untuk pelapisan kembali di kemudian hari kecuali ditentukan lain
oleh instansi yang berwenang. Lapisan ini harus ditambahkan pada lapisan permukaan yang
tercantum dalam gambar rencana.
7.3.2 Sarana lain di jembatan
Pengaruh dari alat pelengkap dan sarana umum yang ditempatkan pada jembatan harus
dihitung seakurat mungkin. Berat pipa untuk saluran air bersih, saluran air kotor dan lainlainnya
harus ditinjau pada keadaan kosong dan penuh sehingga keadaan yang paling
membahayakan dapat diperhitungkan.
7.4 Beban akibat tekanan tanah (TA)
Koefisien tekanan tanah nominal harus dihitung berdasarkan sifat-sifat tanah. Sifat-sifat
tanah (kepadatan, kadar kelembaban, kohesi sudut geser dalam dan lain sebagainya) harus
diperoleh berdasarkan hasil pengukuran dan pengujian tanah baik di lapangan ataupun
laboratorium. Bila tidak diperoleh data yang cukup maka karakteristik tanah dapat ditentukan
sesuai dengan ketentuan pada pasal ini. Tekanan tanah lateral mempunyai hubungan yang
tidak linier dengan sifat-sifat bahan tanah. Tekanan tanah lateral pada keadaan batas daya
layan dihitung berdasarkan nilai nominal dari s  , c dan f
 .
Tekanan tanah lateral pada keadaan batas kekuatan dihitung dengan menggunakan nilai
nominal dari s  dan nilai rencana dari c serta f
 . Nilai-nilai rencana dari c serta f

diperoleh dari nilai nominal dengan menggunakan faktor reduksi kekuatan. Kemudian
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk KT 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan & Rekayasa Sipil, dan tidak untuk dikomersialkan”
SNI 1725:2016
© BSN 2016 15 dari 67
tekanan tanah lateral yang diperoleh masih berupa nilai nominal dan selanjutnya harus
dikalikan dengan faktor beban yang sesuai seperti yang tercantum pada Tabel 3.
Tabel 5 - Faktor beban akibat tekanan tanah
Tipe
beban
Faktor beban (TA )
Kondisi Batas Layan ( S
TA ) Kondisi Batas Ultimit ( U
TA )
Tekanan tanah Biasa Terkurangi
Tetap
Tekanan tanah vertikal 1,00 1,25 0,80
Tekanan tanah lateral
- Aktif 1,00 1,25 0,80
- Pasif 1,00 1,40 0,70
- Diam 1,00 (1)
Catatan (1) : Tekanan tanah lateral dalam keadaan diam biasanya tidak
diperhitungkan pada keadaan batas ultimit.
Tanah di belakang dinding penahan biasanya mendapatkan beban tambahan yang bekerja
apabila beban lalu lintas bekerja pada bagian daerah keruntuhan aktif teoritis. Besarnya
beban tambahan ini adalah setara dengan tanah setebal 0,7 m yang bekerja secara merata
pada bagian tanah yang dilewati oleh beban lalu lintas tersebut. Beban tambahan ini hanya
diterapkan untuk menghitung tekanan tanah dalam arah lateral saja, dan faktor beban yang
digunakan harus sama seperti yang telah ditentukan dalam menghitung tekanan tanah arah
lateral. Faktor pengaruh pengurangan dari beban tambahan ini tidak perlu diperhitungkan.
Tekanan tanah lateral dalam keadaan diam umumnya tidak diperhitungkan pada keadaan
batas kekuatan. Apabila keadaan demikian timbul, maka faktor beban untuk keadaan batas
kekuatan yang digunakan untuk menghitung nilai rencana dari tekanan tanah dalam
keadaan diam harus sama seperti untuk tekanan tanah dalam keadaan aktif. Faktor beban
pada keadaan batas daya layan untuk tekanan tanah dalam keadaan diam adalah 1,0, tetapi
harus hati-hati dalam pemilihan nilai nominal yang memadai pada waktu menghitung
tekanan tanah.
7.4.1 Pemadatan
JIka digunakan peralatan pemadatan mekanik pada jarak setengah tinggi dinding penahan
tanah, diambil sebagai perbedaan elevasi diantara titik level perkerasan yang berpotongan
dengan bagian belakang dinding dan dasar dinding, maka pengaruh tekanan tanah
tambahan akibat pemadatan harus diperhitungkan.
7.4.2 Keberadaan air
Jika air tidak diperbolehkan keluar dari dinding penahan tanah, maka pengaruh tekanan air
hidrostatik harus ditambahkan terhadap tekanan tanah. Jika air dapat tergenang di belakang
dinding penahan tanah, maka dinding harus direncanakan untuk memikul gaya hidrostatik
akibat tekanan air ditambah dengan tekanan tanah.
Berat jenis terendam tanah harus digunakan untuk perhitungan tekanan tanah yang berada
dibawah muka air.
Jika level muka air berbeda antara muka dinding, maka pengaruh rembesan terhadap
kestabilan dinding dan potensi piping harus diperhitungkan. Tekanan air pori harus
ditambahkan terhadap tekanan tanah efektif dalam penentuan tekanan tanah lateral total.
7.4.3 Pengaruh gempa
Pengaruh inersia dinding dan kemungkinan amplifikasi tekanan tanah aktif dan atau
mobilisasi massa tanah pasif akibat gaya gempa harus diperhitungkan.
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk KT 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan & Rekayasa Sipil, dan tidak untuk dikomersialkan”
SNI 1725:2016
© BSN 2016 16 dari 67
7.4.4 Jenis-jenis tekanan tanah
7.4.4.5 Tekanan tanah lateral
Tekanan tanah lateral harus diasumsikan linier sebanding dengan kedalaman tanah sebagai
berikut :
p  k sz (5)
Keterangan :
p adalah tekanan tanah lateral (kPa)
k adalah koefisien tekanan tanah lateral
bisa berupa ko (koefisien tekanan tanah kondisi diam) atau ;
ka (koefisien tekanan tanah kondisi aktif) atau ;
kp (koefisien tekanan tanah kondisi pasif)
s  adalah berat jenis tanah (kN/m3)
z adalah kedalaman diukur dari permukaan tanah (m)
Resultan beban tanah lateral akibat timbunan diasumsikan bekerja pada ketinggian H/3 dari
dasar dinding, di mana H adalah ketinggian dinding diukur dari permukaan tanah di belakang
dinding bagian bawah fondasi atau puncak pada telapak.
7.4.4.6 Koefisien tekanan tanah dalam kondisi diam k0
Untuk tanah terkonsolidasi normal, dinding vertikal, dan permukaan tanah, koefisien tekanan
tanah lateral dalam kondisi diam dapat diambil sebagai :
1 sin ' o f k    (6)
Keterangan :
'
f 
adalah sudut geser efektif tanah
ko adalah koefisien tekanan tanah lateral kondisi diam
Untuk tanah overkonsolidasi, koefisien tekanan tanah lateral kondisi diam dapat diasumsikan
bervariasi sebagai fungsi rasio overkonsolidasi atau riwayat tegangan, dan dapat diambil
sebagai :
   ' sin ' 1 sin f
ko f OCR     (7)
Keterangan :
OCR rasio overkonsolidasi
Tanah lanau dan lempung tidak boleh digunakan untuk urukan kecuali mengikuti prosedur
desain yang sesuai dan langkah-langkah pengendalian konstruksi dimasukkan dalam
dokumen konstruksi memperhitungkan penggunaan tanah tersebut. Perlu diperhitungkan
juga peningkatan tekanan air pori dalam massa tanah. Ketentuan drainase yang sesuai
harus disediakan untuk mencegah gaya hidrostatik dan rembesan dari belakang dinding
fondasi. Dalam keadaan apapun, tanah lempung plastis tidak boleh digunakan untuk urukan.
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk KT 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan & Rekayasa Sipil, dan tidak untuk dikomersialkan”
SNI 1725:2016
© BSN 2016 17 dari 67
7.4.4.7 Koefisien tekanan tanah aktif (ka)
Gambar 1 - Notasi untuk perhitungan tekanan tanah aktif Coulomb
Nilai-nilai untuk koefisien tekanan tanah lateral aktif dapat diambil sebagai berikut:
 
 
2 '
2
sin
sin sin
f
ka
 
  


   
(8)
Dengan,
   
   
2
sin ' sin '
1
sin sin
f f    
   
            
 
(9)
Keterangan :
 adalah sudut geser antara urukan dan dinding (°), nilai  diambil melalui pengujian laboratorium
atau bila tidak memiliki data yang akurat dapat mengacu pada Tabel 6.
 adalah sudut pada urukan terhadap garis horizontal (°)
 adalah sudut pada dinding belakang terhadap garis horizontal (°)
'
f 
adalah adalah sudut geser efektif tanah (°)
Untuk kondisi yang tidak sesuai dengan yang dijelaskan dalam Gambar 1, tekanan aktif
dapat dihitung dengan menggunakan prosedur yang didasarkan pada teori irisan dengan
menggunakan Metode Culmann.
dinding
kaku
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk KT 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan & Rekayasa Sipil, dan tidak untuk dikomersialkan”
SNI 1725:2016
© BSN 2016 18 dari 67
Tabel 6 - Sudut geser berbagai material* (US Department of the Navy, 1982a)
Material Sudut geser
δ (˚)
Beton pada material fondasi sebagai berikut :
 Batuan
 Kerikil, campuran kerikil – pasir, pasir kasar
 Pasir halus hingga medium, pasir kelanauan medium hingga kasar,
kerikil kelanauan atau berlempung
 Pasir halus, pasir kelanauan atau berlempung halus hingga medium
 Lanau kepasiran halus, lanau non plastis
 Lempung prakonsolidasi atau residual yang sangat teguh dan keras
 Lempung agak teguh hingga lempung teguh, dan lempung kelanauan
Pasangan bata pada material fondasi memiliki faktor geser yang sama
35
29 – 31
24 – 29
19 – 24
17 – 19
22 – 26
17 – 19
Turap baja terhadap tanah berikut :
 Kerikil, campuran kerikil – pasir, batuan bergradasi baik yang diisi
pecahan
 Pasir, campuran pasir – kerikil berlanau, batuan keras berukuran tunggal
 Pasir berlanau, kerikil atau pasir bercampur lanau atau lempung
 Lanau kepasiran halus, lanau non plastis
22
17
14
11
Beton pracetak atau turap beton terhadap tanah berikut :
 Kerikil, campuran kerikil – pasir, batuan bergradasi baik yang diisi
pecahan
 Pasir, campuranpasir – kerikil berlanau, batuan keras berukuran tunggal
 Pasir berlanau, kerikil atau pasir bercampur lanau atau lempung
 Lanau kepasiran halus, lanau non plastis
22 – 26
17 – 22
17
14
Berbagai material struktural:
 Batu bata pada batu bata, batuan beku dan metamorf:
- Batuan lunak pada batuan lunak
- Batuan keras pada batuan lunak
- Batuan keras pada batuan keras
 Batu bata pada kayu dengan arah kembang kayu menyilang
 Baja pada baja pada hubungan turap
35
33
29
26
17
* : Sudut geser pada Tabel 6 hanya dapat digunakan bila tidak diperoleh data karakteristik tanah
untuk mendukung analisis geoteknik
7.4.4.8 Koefisien tekanan tanah pasif (kp)
Untuk tanah nonkohesif, nilai koefisien tekanan tanah lateral pasif dapat diambil dari Gambar
2 untuk kasus dinding miring atau vertikal dengan timbunan yang rata dan Gambar 3 untuk
kasus dinding vertikal dan timbunan miring. Untuk kondisi lain yang berbeda dari yang
dijelaskan dalam Gambar 2 dan Gambar 3, tekanan pasif dapat dihitung dengan
menggunakan prosedur berdasarkan teori irisan. Ketika teori irisan yang digunakan, nilai
batas sudut geser dinding tidak boleh diambil lebih besar dari satu setengah sudut geser f
 .
Untuk tanah kohesif, tekanan pasif dapat dihitung dengan
pp  kp sz  2c kp (10)
Keterangan :
p adalah tekanan tanah lateral pasif (kPa)
s  adalah berat jenis tanah (kN/m3)
z adalah kedalaman diukur dari permukaan tanah (m)
c adalah kohesi tanah (kPa)
kp adalah koefisien tekanan tanah lateral pasif
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk KT 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan & Rekayasa Sipil, dan tidak untuk dikomersialkan”
SNI 1725:2016
© BSN 2016 19 dari 67
Gambar 2 – Prosedur perhitungan tekanan tanah pasif untuk dinding vertikal dengan
urukan horizontal
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk KT 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan & Rekayasa Sipil, dan tidak untuk dikomersialkan”
SNI 1725:2016
© BSN 2016 20 dari 67
Gambar 3 – Prosedur perhitungan tekanan tanah pasif untuk dinding vertikal dengan
urukan membentuk sudut
7.4.4.9 Metode fluida ekivalen untuk perhitungan tekanan lateral Rankine
Metode fluida ekivalen dapat digunakan bila teori tekanan tanah Rankine berlaku. Metode
fluida ekivalen hanya boleh digunakan jika tanah timbunan bersifat “free draining”. Jika
kriteria ini tidak dipenuhi, ketentuan Pasal 7.4.2 dan Pasal 7.4.4 harus digunakan untuk
menentukan tekanan tanah horizontal. Jika metode fluida ekivalen digunakan, tekanan tanah
dasar p(kPa), dapat diambil sebagai :
p  eqz
(11)
Keterangan :
eq  adalah berat jenis tanah fluida ekivalen dan eq  tidak kurang dari 4,8 kN/m3
z adalah kedalaman diukur dari permukaan tanah (m)
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk KT 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan & Rekayasa Sipil, dan tidak untuk dikomersialkan”
SNI 1725:2016
© BSN 2016 21 dari 67
Resultan beban tanah lateral akibat beban urukan harus diasumsikan pada ketinggian H/3
diukur dari dasar dinding, di mana H adalah ketinggian dinding, diukur dari permukaan tanah
ke bagian bawah fondasi. Nilai berat satuan fluida ekivalen untuk desain dinding dengan
ketinggian tidak melebihi 6 m dapat diambil dari Tabel 7dengan:
Δ adalah perpindahan puncak dinding yang diperlukan untuk mencapai tekanan aktif
minimum atau tekanan pasif maksimum dengan tilting atau translasi lateral (m)
H adalah tinggi dinding (m)
Β adalah sudut timbunan terhadap garis horizontal (°)
Besarnya komponen tekanan tanah vertikal yang dihasilkan untuk kasus timbunan miring
dapat ditetapkan sebagai :
pp  ph tan (12)
dengan,
1 2
h 2 eq p   H
(13)
Tabel 7 – Tipikal nilai berat satuan fluida ekivalen untuk tanah
Tipe tanah
Timbunan Timbunan dengan  =25°
Diam
eq 
(kN/m3)
Aktif
Δ/H = 1/240
eq  (kN/m3)
Diam
eq  (kN/m3)
Aktif
Δ/H = 1/240
eq  (kN/m3)
Pasir atau kerikil
lepas/gembur 8,8 6,40 10,40 8,00
Pasir atau kerikil
padat medium 8,00 5,68 9,60 7,20
Pasir atau kerikil
padat 7,20 4,80 8,80 6,40
7.4.4.10 Tekanan tanah lateral untuk dinding kantilever nongravitasi
Untuk dinding permanen, distribusi tekanan tanah lateral penyederhanaan yang ditunjukkan
pada Gambar 4 hingga Gambar 6 dapat digunakan. Jika dinding mendukung atau didukung
oleh tanah kohesif untuk penggunaan sementara, dinding dapat dirancang berdasarkan
metode analisis tegangan total dan parameter kuat geser undrained. Untuk itu, distribusi
tekanan tanah penyederhanaan seperti yang ditunjukkan pada Gambar 7 hingga Gambar 8
dapat digunakan dengan batasan sebagai berikut :
 Rasio tekanan overburden total untuk kuat geser undrained, Ns harus kurang dari 3 di
dasar dinding
 Tekanan tanah aktif tidak boleh kurang dari 0,25 kali tekanan overburden efektif pada
setiap kedalaman, atau 5,5 kPa/m ketinggian dinding, diambil yang terbesar.
Untuk dinding sementara dengan elemen vertikal diskrit tertanam dalam tanah butiran atau
batuan, Gambar 4 dan Gambar 5 dapat digunakan untuk menentukan tahan pasif,
kemudian Gambar 7 dan Gambar 8 dapat digunakan untuk menentukan tekanan tanah aktif.
Bila elemen dinding vertikal diskrit digunakan untuk perletakan, maka lebar b dari setiap
elemen vertikal harus diasumsikan sama dengan lebar sayap atau diameter elemen untuk
penampang yang didorong dan diameter lubang untuk penampang yang akan diisi beton.
Besarnya beban tambahan di atas dinding untuk penentuan Pa2 pada Gambar 7 harus
berdasarkan irisan tanah di atas dinding pada area tekanan aktif. Pada Gambar 8, sebagian
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk KT 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan & Rekayasa Sipil, dan tidak untuk dikomersialkan”
SNI 1725:2016
© BSN 2016 22 dari 67
pembebanan negatif pada atas dinding karena kohesi diabaikan dan tekanan hidrostatik
dalam retak tarik harus diperhitungkan, namun tidak ditampilkan pada gambar.
Gambar 4 – Distribusi tekanan tanah penyederhanaan tidak terfaktor untuk dinding
kantilever permanen nongravitasi dengan elemen dinding vertikal diskrit tertanam
pada tanah berbutir
Gambar 5 – Distribusi tekanan tanah penyederhanaan tidak terfaktor untuk dinding
kantilever permanen nongravitasi dengan elemen dinding vertikal diskrit tertanam
pada batuan
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk KT 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan & Rekayasa Sipil, dan tidak untuk dikomersialkan”
SNI 1725:2016
© BSN 2016 23 dari 67
Gambar 6 – Distribusi tekanan tanah penyederhanaan tidak terfaktor untuk dinding
kantilever permanen nongravitasi dengan elemen dinding vertikal menerus tertanam
pada tanah berbutir modifikasi (setelah Teng, 1962)
Gambar 7 - Distribusi tekanan tanah penyederhanaan tidak terfaktor untuk dinding
kantilever sementara nongravitasi dengan elemen dinding vertikal diskrit tertanam
pada tanah kohesif dan menahan tanah berbutir
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk KT 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan & Rekayasa Sipil, dan tidak untuk dikomersialkan”
SNI 1725:2016
© BSN 2016 24 dari 67
Gambar 8 – Distribusi tekanan tanah penyederhanaan tidak terfaktor untuk dinding
kantilever sementara nongravitasi dengan elemen dinding vertikal diskrit tertanam
pada tanah kohesif dan menahan tanah kohesif
Gambar 9 – Distribusi tekanan tanah penyederhanaan tidak terfaktor untuk dinding
kantilever sementara nongravitasi dengan elemen dinding vertikal menerus tertanam
pada tanah kohesif dan menahan tanah berbutir modifikasi (setelah Teng, 1962)
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk KT 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan & Rekayasa Sipil, dan tidak untuk dikomersialkan”
SNI 1725:2016
© BSN 2016 25 dari 67
Gambar 10 – Distribusi tekanan tanah penyederhanaan tidak terfaktor untuk dinding
kantilever sementara nongravitasi dengan elemen dinding vertikal menerus tertanam
pada tanah kohesif dan menahan tanah kohesif modifikasi (setelah Teng, 1962)
7.4.4.11 Tekanan tanah pada dinding terangkur
Untuk dinding angkur yang dibuat dari atas ke bawah, tekanan tanah diestimasi sesuai Pasal
7.4.4.11.1 dan 7.4.4.11.2. Dalam perencanaan tekanan untuk dinding terangkur, perlu
diperhitungkan perpindahan dinding yang dapat mempengaruhi struktur yang berdekatan
dan/atau utilitas bawah tanah.
7.4.4.11.1 Tanah non kohesif
Tekanan tanah pada dinding angkur sementara maupun permanen yang dibuat pada tanah
non kohesif dapat ditentukan sesuai Gambar 11, dengan ordinat maksimum (a) dari
diagram tegangan yang dihitung sebagai berikut :
Untuk dinding dengan satu level angkur :
'
a  ka sH
(14)
Untuk dinding dengan level angkur majemuk :
' 2
1,5 0,5 0,5 1
a s
a
l n
k H
H H H




 
(15)
Keterangan :
a 
adalah ordinat maksimum dari diagram tegangan (kN/m2)
ka adalah koefisien tekanan tanah aktif
's

adalah berat efektif tanah (kN/m3)
H adalah tinggi galian (m)
H1 adalah jarak dari permukaan tanah ke angkur paling atas (m)
Hn+1 adalah jarak dari permukaan tanah ke angkur paling bawah (m)
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk KT 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan & Rekayasa Sipil, dan tidak untuk dikomersialkan”
SNI 1725:2016
© BSN 2016 26 dari 67
Thi adalah gaya horizontal pada angkur ke i (kN/m)
Rs adalah gaya reaksi yang ditahan oleh tanah dasar (kN/m)
Gambar 11 – Distribusi tekanan tanah untuk dinding terangkur yang dibuat dari atas
ke bawah pada tanah nonkohesif
7.4.4.11.2 Tanah kohesif
Distribusi tekanan tanah untuk tanah kohesif berkaitan dengan angka stabilitas (Ns) yang
didefinisikan sebagai :
s
s
u
H
N
S

 (16)
Keterangan :
s  adalah berat jenis tanah (kN/m3)
H adalah kedalaman total penggalian (m)
Su adalah kuat geser undrained tanah rata-rata (kPa)
7.4.4.11.2a Tanah kohesif kaku hingga keras
Untuk dinding terangkur sementara pada tanah kohesif kaku hingga keras (Ns ≤ 4), tekanan
tanah dapat ditentukan dengan menggunakan Gambar 11, dengan ordinat maksimum
diagram tekanan tanah (pa) sebagai :
pa  0,2 sH hingga 0,4 sH
(17)
Keterangan :
pa adalah ordinat maksimum dari diagram tegangan (kN/m2)
s  adalah berat jenis tanah (kN/m3)
H adalah kedalaman total penggalian (m)
Dinding dengan
satu level angkur
Dinding dengan angkur
multilevel
Rs Rs
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk KT 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan & Rekayasa Sipil, dan tidak untuk dikomersialkan”
SNI 1725:2016
© BSN 2016 27 dari 67
Untuk dinding terangkur permanen pada tanah kohesif kaku hingga keras, distribusi tekanan
tanah sesuai Pasal 7.4.4.11.1 dapat digunakan dengan ka berdasarkan sudut geser
terdrainase pada tanah kohesif.
7.4.4.11.2b Tanah kohesif lunak hingga kaku
Untuk dinding terangkur sementara atau permanen pada tanah kohesif lunak hingga keras
(Ns ≥ 6), tekanan tanah dapat ditentukan dengan menggunakan Gambar 12, dengan ordinat
maksimum diagram tekanan tanah (pa) sebagai :
pa  ka sH (18)
Keterangan :
pa adalah ordinat maksimum dari diagram tegangan (kN/m2)
ka adalah koefisien tekanan tanah aktif
s  adalah berat jenis tanah (kN/m3)
H adalah kedalaman total penggalian (m)
Dengan nilai ka ditentukan dengan persamaan berikut :
1 4 u 2 2 r 1 5,14 ub 0,22
a
s s
S d S k
 H H  H
  
     
 
(19)
Keterangan :
Su adalah kuat geser tidak terdrainase penahan tanah (kPa)
Sub adalah kuat geser tidak terdrainase pada dasar galian (kPa)
s  adalah berat jenis tanah (kN/m3)
dr kedalaman muka runtuh tanah di bawah galian dasar (m)
nilai dr adalah ketebalan tanah dari bagian yang lunak ke tanah kaku kohesif di dasar galian
sampai suatu nilai maksimum Be / 2 di mana Be adalah lebar galian.
Gambar 12 - Distribusi tekanan tanah untuk dinding angkur yang dibuat dari atas ke
bawah dari lunak ke agak kaku pada tanah kohesif
Rs
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk KT 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan & Rekayasa Sipil, dan tidak untuk dikomersialkan”
SNI 1725:2016
© BSN 2016 28 dari 67
7.4.4.12 Tekanan tanah lateral untuk dinding terstabilisasi mekanik (MSE)
Gaya resultan per satuan lebar dinding MSE ditunjukkan dalam Gambar 13, Gambar 14,
dan Gambar 15 yang bekerja pada ketinggian h/3 di atas dasar dinding dihitung dengan
menggunakan rumus sebagai berikut :
0,5 2 Pa  ka sh (20)
Keterangan :
Pa adalah resultan gaya per satuan lebar (kN/m)
s  adalah berat jenis tanah (kN/m3)
h adalah tinggi diagram tekanan tanah arah horizontal yang ditunjukkan dalam
Gambar 13, Gambar 14 dan Gambar 15 (m)
ka adalah koefisien tekanan tanah aktif sesuai Pasal 7.4.4.7 dengan sudut kemiringan
timbunan  seperti ditunjukkan dalamGambar 14, B yang ditunjukkan dalam Gambar 15,
dan  =  dan, B dalam Gambar 14 danGambar 15.
Gambar 13 - Distribusi tekanan tanah untuk dinding MSE dengan ketinggian sama
dengan permukaan timbunan
Gambar 14 - Distribusi tekanan tanah untuk dinding MSE pada timbunan dengan
kemiringan
Faktor beban p yang digunakan untuk beban maksimum yang dipikul tulangan Tmax untuk
kekuatan tulangan, kekuatan sambungan, dan perhitungan cabut sebesar tekanan vertikal
akibat beban mati, untuk tekanan tanah vertikal. Untuk dinding terstabilisasi mekanik, nilai 
I
harus diambil sebesar 1.
Timbunan
Timbunan
Massa tanah
bertulang
Massa tanah
bertulang
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk KT 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan & Rekayasa Sipil, dan tidak untuk dikomersialkan”
SNI 1725:2016
© BSN 2016 29 dari 67
Gambar 15 Distribusi tekanan tanah untuk dinding MSE dengan timbunan miring di
atas dinding dan rata di belakang dinding
7.4.4.13 Tekanan tanah lateral untuk dinding modular pracetak
Besar dan letak gaya resultan dan gaya tahanan dari dinding modular pracetak ditentukan
dengan menggunakan distribusi tekanan tanah yang ditunjukkan dalam Gambar 16 dan
Gambar 17. Bilamana bentuk modular pracetak tidak beraturan, terdapat peralihan lebar,
tekanan tanah harus dihitung dari modul paling atas hingga modul bawah berdasarkan teori
Coulomb.
Gambar 16 Distribusi tekanan tanah untuk dinding modular fabrikasi dengan tekanan
permukaan menerus
Timbunan
Massa tanah
bertulang
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk KT 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan & Rekayasa Sipil, dan tidak untuk dikomersialkan”
SNI 1725:2016
© BSN 2016 30 dari 67
Gambar 17 Distribusi tekanan tanah untuk dinding modular fabrikasi dengan tekanan
permukaan tidak beraturan
7.4.5 Beban timbunan
Peningkatan tegangan tanah terfaktor di belakang dinding oleh karena beban timbunan
harus lebih besar dari beban timbunan tidak terfaktor atau tegangan yang dikalikan dengan
faktor beban atau beban terfaktor yang bekerja pada elemen struktur yang menyebabkan
beban timbunan dengan faktor beban sebesar 1. Beban yang bekerja pada dinding karena
adanya elemen struktur di atas dinding tidak boleh diberi faktor dua kali.
7.4.5.1 Beban timbunan merata
Bila beban timbunan yang bekerja berupa beban merata, maka tekanan tanah dasar harus
dikalikan dengan tekanan tanah horizontal dengan nilai dirumuskan sebagai berikut :
p  ksqs
(21)
Keterangan :
p 
adalah tekanan tanah horizontal karena timbunan merata (kPa)
ks
adalah koefisien tekanan tanah karena timbunan
qs
adalah timbunan merata pada permukaan bagian tekanan tanah aktif (kPa)
7.4.5.2 Beban titik, beban garis, dan beban : dinding ditahan dari pergerakan
Tekanan horizontal ( ph  ) yang bekerja pada dinding akibat beban strip merata dapat diambil
sebagai :
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk KT 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan & Rekayasa Sipil, dan tidak untuk dikomersialkan”
SNI 1725:2016
© BSN 2016 31 dari 67
ph 2  sin cos( 2 )
p    

   
(22)
Keterangan :
p
adalah intensitas beban merata yang bekerja pada dinding (kPa)

adalah sudut sesuai dengan Gambar 18 (rad)

adalah sudut sesuai dengan Gambar 18 (rad)
Gambar 18 –Tekanan horizontal pada dinding akibat beban strip merata
Selanjutnya, tekanan horizontal ( ph  ) yang bekerja pada dinding akibat beban titik dapat
diambil sebagai :
2
2 3
3 (1 2 )
ph
P ZX R
R R R Z


  
       
(23)
Keterangan :
P
adalah beban titik (kN)
R
adalah jarak antara beban titik terhadap titik yang ditinjau pada dinding sesuai dengan
Gambar 19 dimana R  x2  y 2  z2 (m)
X
adalah jarak horizontal diukur dari belakang dinding terhadap beban titik (m)
Y
adalah jarak horizontal diukur dari titik pada dinding dengan posisi tegak lurus dinding
dan diukur hingga titik dimana beban bekerja (m)
Z
adalah kedalaman diukur dari permukaan tanah hingga titik pada dinding yang ditinjau
(m)

adalah rasio Poisson
(Tekanan)
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk KT 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan & Rekayasa Sipil, dan tidak untuk dikomersialkan”
SNI 1725:2016
© BSN 2016 32 dari 67
Gambar 19 –Tekanan horizontal pada dinding akibat beban titik
Tekanan horizontal ( ph  ) yang bekerja pada dinding akibat beban garis tak berhingga
(Gambar 20) yang paralel terhadap dinding dapat diambil sebagai :
2
4
4
ph
Q X Z
 R
 
(24)
Keterangan :
Q
adalah intensitas beban (kN/m)
X
adalah jarak horizontal diukur dari belakang dinding terhadap beban garis (m)
Y
adalah jarak horizontal diukur dari titik pada dinding dengan posisi tegak lurus dinding
dan diukur hingga titik dimana beban bekerja (m)
Z
adalah kedalaman diukur dari permukaan tanah hingga titik pada dinding yang ditinjau
(m)

adalah rasio Poisson
Gambar 20 –Tekanan horizontal pada dinding akibat beban garis tak berhingga yang
bekerja paralel terhadap dinding
Gaya/panjang
(Beban titik)
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk KT 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan & Rekayasa Sipil, dan tidak untuk dikomersialkan”
SNI 1725:2016
© BSN 2016 33 dari 67
Tekanan horizontal ( ph  ) yang bekerja pada dinding akibat beban garis berhingga (Gambar
21) yang tegak lurus terhadap dinding dapat diambil sebagai :
3 3
2
1
1 1 2 1 1 2
ph
Q
Z A A Z B B Z
X X
 

 
          
     
 
(25)
Dengan,
2
2
A 1 Z
X
 
  
 
2
1
B 1 Z
X
 
  
 
Keterangan :
X1
adalah jarak diukur dari belakang dinding hingga awal beban garis sesuai (kN)
X2
adalah panjang beban garis (m)
Z
adalah kedalaman diukur dari permukaan tanah hingga titik pada dinding yang ditinjau
(m)

adalah rasio Poisson
Q
adalah intensitas beban (kN/m)
Gambar 21 –Tekanan horizontal pada dinding akibat beban garis berhingga yang
tegak lurus terhadap dinding
7.4.5.3 Beban strip : dinding fleksibel
Beban mati terpusat harus diperhitungkan pada perencanaan stabilitas internal dan eksternal
dengan menggunakan distribusi vertikal merata 2 vertikal terhadap 1 horizontal untuk
menentukan komponen vertikal tegangan terhadap kedalaman pada tanah bertulang sesuai
Gaya/panjang
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk KT 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan & Rekayasa Sipil, dan tidak untuk dikomersialkan”
SNI 1725:2016
© BSN 2016 34 dari 67
dengan Gambar 22. Beban horizontal terpusat pada puncak dinding harus didistribusikan
pada tanah bertulang sesuai dengan Gambar 23.
D1
adalah lebar efektif beban pada kedalaman tertentu (m)
bf
adalah lebar beban (m). Untuk telapak dengan beban eksentris (misalnya pada telapak pada
kepala jembatan).
L
adalah panjang telapak (m)
Pv
adalah beban per meter panjang telapak (kN/m)
'V
P
adalah beban pada telapak persegi atau beban titik (m)
Z2
adalah kedalaman dimana lebar efektif memotong muka dinding = 2dv-bf (m)
dv
adalah jarak antara beban vertikal terpusat dan bagian belakang dinding (m)
Gambar 22 - Distribusi tegangan akibat beban vertikal terpusat untuk perhitungan
stabilitas internal dan eksternal
Fondasi
telapak
Untuk
Untuk
Diferensikan terhadap
permukaan tanah pada bagian
belakang dinding
Untuk beban strip :
Untuk beban telapak terisolasi :
Untuk beban titik :
dv
dv
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk KT 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan & Rekayasa Sipil, dan tidak untuk dikomersialkan”
SNI 1725:2016
© BSN 2016 35 dari 67
a. Distribusi tegangan untuk perhitungan stabilitas internal
b. Distribusi tegangan untuk perhitungan stabilitas eksternal
Gambar 23 - Distribusi tegangan akibat beban horizontal terpusat
Bila beban mati terpusat terletak dibelakang tanah bertulang, beban tersebut harus
didistribusi dengan cara yang sama seperti pada tanah bertulang. Tegangan vertikal yang
didistribusi dibelakang daerah penulangan harus dikalikan dengan ka saat menentukan
pengaruh beban timbunan terhadap stabilitas eksternal. Tegangan horizontal yang
didistribusi di belakang dinding sesuai dengan Gambar 23 tidak boleh dikalikan dengan ka.
7.4.5.4 Tambahan beban akibat beban hidup
Beban tambahan akibat beban hidup harus diperhitungkan jika beban kendaraan
diperkirakan akan melewati timbunan dengan jarak setengah tinggi dinding diukur dari muka
belakang dinding. Bila beban tambahan adalah untuk jalan raya, intensitas beban harus
konsisten dengan ketentuan beban hidup. Jika beban tambahan bukan untuk jalan raya,
maka pemilik pekerjaan harus menentukan beban tambahan tersebut. Peningkatan tekanan
horizontal akibat beban hidup dapat diestimasi dengan rumus sebagai berikut :
Gaya lateral akibat
tekanan tanah
Gaya lateral akibat
beban lalau-lintas
Gaya lateral akibat bangunan
atas atau beban terkonsentrasi
lainnya
Distribusi
tegangan
Gaya lateral akibat bangunan
atas atau beban terkonsentrasi
lainnya
Jika telapak terletak diluar zona aktif
dibelakang dinding, beban telapak tidak
perlu diperhitungkan pada perhitungan
stabilitas eksternal
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk KT 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan & Rekayasa Sipil, dan tidak untuk dikomersialkan”
SNI 1725:2016
© BSN 2016 36 dari 67
p  k sheq
(26)
Keterangan :
p 
adalah tekanan tanah horizontal akibat tambahan beban hidup (kPa)
s 
adalah berat jenis tanah (kN/m3)
k
adalah koefisien tekanan tanah
heq
adalah tinggi tanah ekivalen untuk beban kendaraan (m)
Tinggi tanah ekivalen ( heq ) untuk pembebanan jalan raya pada kepala jembatan dan dinding
penahan tanah dapat diambil sesuai dengan Tabel 8 dan Tabel 9. Interpolasi linier dapat
dilakukan untuk tinggi dinding lainnya. Tinggi dinding diambil sebagai jarak diukur dari
permukaan timbunan dan dasar telapak sepanjang permukaan tekanan yang ditinjau.
Tabel 8 – Tinggi ekivalen tanah untuk beban kendaraan pada kepala
jembatan tegak lurus terhadap lalu lintas
Tinggi kepala jembatan (m) heq (m)
1,5 m 1,2
3 m 0,9
≥ 6 m 0,6
Tabel 9 – Tinggi ekivalen tanah untuk beban kendaraan pada dinding penahan tanah
paralel terhadap lalu lintas
Tinggi dinding penahan
tanah (m)
heq (m) jarak dari muka belakang
dinding ke tepi lalu lintas
0 m 0,3 m atau lebih
1,5 m 1,5 0,6
3 m 1,2 0,6
≥ 6 m 0,6 0,6
7.4.5.5 Reduksi beban tambahan
Jika beban kendaraan ditransfer pada pelat lantai yang juga didukung oleh struktur selain
tanah, maka diizinkan untuk reduksi beban tambahan.
7.4.6 Reduksi karena tekanan tanah
Untuk gorong-gorong dan jembatan serta komponennya dimana tekanan tanah dapat
mengurangi efek beban lain, maka reduksi harus dibatasi pada tekanan tanah yang
permanen akan muncul. Sebagai alternatif, reduksi sebesar 50% dapat digunakan tetapi
tidak perlu dikombinasikan dengan faktor beban terkurangi.
7.4.7 Downdrag
Kemungkinan peningkatan downdrag pada tiang pancang atau fondasi pipa harus dievaluasi
jika :
 Tanah berupa material kompresibel seperti lempung, lanau, atau tanah organik,
 Timbunan akan terletak dekat dengan tiang pancang atau fondasi pipa, seperti pada
timbunan pada timbunan oprit.
 Muka air tanah rendah
 Likuifaksi dapat terjadi
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk KT 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan & Rekayasa Sipil, dan tidak untuk dikomersialkan”
SNI 1725:2016
© BSN 2016 37 dari 67
Jika potensi downdrag pada tiang pancang atau pipa ada akibat penurunan tanah relatif
terhadap tiang pancang, kemudian potensi downdrag tidak dihilangkan dengan preloading
tanah untuk mengurangi penurunan tanah atau mitigasi lainnya, maka tiang pancang harus
direncanakan untuk menahan downdrag.
Perlu diperhitungkan potensi beban akibat downdrag dengan menggunakan beban
timbunan, teknik perbaikan tanah, dan atau drainase vertikal dan pengukuran untuk
memonitor penurunan.
Untuk keadaan batas kuat I, downdrag akibat penurunan likuifaksi harus dikerjakan pada
tiang pancang atau pipa dikombinasi dengan beban lain pada grup beban. Downdrag akibat
likuifaksi tidak boleh dikombinasikan dengan downdrag akibat penurunan konsolidasi. Untuk
beban downdrag yang bekerja pada kelompok tiang maka pengaruh kelompok tiang harus
diperhitungkan.
Jika beban transien bekerja untuk mengurangi besarnya downdrag dan reduksi ini
diperhitungkan dalam perencanaan tiang pancang atau pipa, reduksi tersebut tidak melebihi
porsi beban transien sama dengan pengaruh gaya downdrag. Gaya akibat downdrag pada
tiang pancang dan tiang bor dapat ditentukan sebagai berikut :
Langkah pertama yaitu tetapkan profil tanah dan properti tanah untuk perhitungan
penurunan, langkah selanjutnya yaitu lakukan perhitungan penurunan tanah sepanjang tiang
pancang, kemudian tentukan panjang tiang yang akan terkena downdrag. Jika penurunan
tanah sebesar 1 cm atau lebih besar relatif terhadap tiang pancang, maka downdrag
disumsikan dapat terjadi.
7.5 Pengaruh tetap pelaksanaan
Pengaruh tetap pelaksanaan adalah beban yang disebabkan oleh metode dan urutan
pelaksanaan pekerjaan jembatan. Beban ini biasanya mempunyai kaitan dengan aksi-aksi
lainnya, seperti pra-penegangan dan berat sendiri. Dalam hal ini, pengaruh faktor ini tetap
harus dikombinasikan dengan aksi-aksi tersebut dengan faktor beban yang sesuai.
Bila pengaruh tetap yang terjadi tidak begitu terkait dengan aksi rencana lainnya, maka
pengaruh tersebut harus dimaksudkan dalam batas daya layan dan batas ultimit
menggunakan faktor beban sesuai dengan Tabel 10.
Tabel 10 - Faktor beban akibat pengaruh pelaksanaan
Tipe
beban
Faktor beban ( PL )
Keadaan Batas Layan ( S
PL ) Keadaan Batas Ultimit ( U
PL )
Biasa Terkurangi
Tetap 1,00 1,00 1,00
8 Beban lalu lintas
8.1 Umum
Beban lalu lintas untuk perencanaan jembatan terdiri atas beban lajur "D" dan beban truk
"T". Beban lajur "D" bekerja pada seluruh lebar jalur kendaraan dan menimbulkan pengaruh
pada jembatan yang ekuivalen dengan suatu iring-iringan kendaraan yang sebenarnya.
Jumlah total beban lajur "D" yang bekerja tergantung pada lebar jalur kendaraan itu sendiri.
Beban truk "T" adalah satu kendaraan berat dengan 3 gandar yang ditempatkan pada
beberapa posisi dalam lajur lalu lintas rencana. Tiap gandar terdiri atas dua bidang kontak
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk KT 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan & Rekayasa Sipil, dan tidak untuk dikomersialkan”
SNI 1725:2016
© BSN 2016 38 dari 67
pembebanan yang dimaksud sebagai simulasi pengaruh roda kendaraan berat. Hanya satu
truk "T" diterapkan per lajur lalu lintas rencana.
Secara umum, beban "D" akan menjadi beban penentu dalam perhitungan jembatan yang
mempunyai bentang sedang sampai panjang, sedangkan beban "T" digunakan untuk
bentang pendek dan lantai kendaraan. Dalam keadaan tertentu beban "D" yang nilainya
telah diturunkan atau dinaikkan dapat digunakan (lihat Pasal 8.5).
8.2 Lajur lalu lintas rencana
Secara umum, Jumlah lajur lalu lintas rencana ditentukan dengan mengambil bagian integer
dari hasil pembagian lebar bersih jembatan (w) dalam mm dengan lebar lajur rencana
sebesar 2750 mm. Perencana harus memperhitungkan kemungkinan berubahnya lebar
bersih jembatan dimasa depan sehubungan dengan perubahan fungsi dari bagian jembatan.
Jumlah maksimum lajur lalu lintas yang digunakan untuk berbagai lebar jembatan bisa dilihat
dalam Tabel 11. Lajur lalu lintas rencana harus disusun sejajar dengan sumbu memanjang
jembatan.
Tabel 11 - Jumlah lajur lalu lintas rencana
Tipe Jembatan (1) Lebar Bersih Jembatan (2)
(mm)
Jumlah Lajur
Lalu Lintas Rencana (n)
Satu Lajur 3000 ≤ w < 5250 1
Dua Arah, tanpa Median
5250 ≤ w < 7500 2
7500 ≤ w < 10,000 3
10,000 ≤ w < 12,500 4
12,500 ≤ w < 15,250 5
w ≥ 15,250 6
Dua Arah, dengan
Median
5500 ≤ w ≤ 8000 2
8250 ≤ w ≤ 10,750 3
11,000 ≤ w ≤ 13,500 4
13,750 ≤ w ≤ 16,250 5
w ≥ 16,500 6
Catatan (1) : Untuk jembatan tipe lain, jumlah lajur lalu lintas rencana harus
ditentukan oleh instansi yang berwenang.
Catatan (2) : Lebar jalur kendaraan adalah jarak minimum antara kerb atau
rintangan untuk satu arah atau jarak antara kerb/rintangan/median dan median untuk banyak
arah.
Berdasarkan Tabel 11, bila lebar bersih jembatan berkisar antara 3000 mm sampai 5000
mm, maka jumlah jalur rencana harus diambil satu lajur lalu lintas rencana dan lebar jalur
rencana harus diambil sebagai lebar jalur lalu lintas. Jika jembatan mempunyai lebar bersih
antara 5250 mm dan 7500 mm, maka jembatan harus direncanakan memiliki dua lajur
rencana, masing-masing selebar lebar bersih jembatan dibagi dua. Jika jembatan
mempunyai lebar bersih antara 7750 mm dan 10000 mm, maka jembatan harus
direncanakan memiliki tiga lajur rencana, masing-masing selebar lebar bersih jembatan
dibagi tiga.
8.3 Beban lajur “D” (TD)
Beban lajur "D" terdiri atas beban terbagi rata (BTR) yang digabung dengan beban garis
(BGT) seperti terlihat dalam Gambar 24. Adapun faktor beban yang digunakan untuk beban
lajur "D" seperti pada Tabel 12.
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk KT 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan & Rekayasa Sipil, dan tidak untuk dikomersialkan”
SNI 1725:2016
© BSN 2016 39 dari 67
Tabel 12 - Faktor beban untuk beban lajur “D”
Tipe
beban Jembatan
Faktor beban (TD )
Keadaan Batas Layan ( S
TD ) Keadaan Batas Ultimit ( U
TD )
Transien
Beton 1,00 1,80
Boks Girder
Baja 1,00 2,00
8.3.1 Intensitas beban “D”
Beban terbagi rata (BTR) mempunyai intensitas q kPa dengan besaran q tergantung pada
panjang total yang dibebani L yaitu seperti berikut :
Jika L  30 m : q = 9,0 kPa (27)
Jika L > 30m : q = 9,0
0,5 15 kPa
L
    
 
(28)
Keterangan:
q adalah intensitas beban terbagi rata (BTR) dalam arah memanjang jembatan (kPa)
L adalah panjang total jembatan yang dibebani (meter)
Gambar 24 - Beban lajur “D”
Beban garis terpusat (BGT) dengan intensitas p kN/m harus ditempatkan tegak lurus
terhadap arah lalu lintas pada jembatan. Besarnya intensitas p adalah 49,0 kN/m. Untuk
mendapatkan momen lentur negatif maksimum pada jembatan menerus, BGT kedua yang
identik harus ditempatkan pada posisi dalam arah melintang jembatan pada bentang lainnya.
8.3.2 Distribusi beban "D"
Beban "D" harus disusun pada arah melintang sedemikian rupa sehingga menimbulkan
momen maksimum. Penyusunan komponen-komponen BTR dan BGT dari beban "D" secara
umum dapat dilihat pada Gambar 24. Kemudian untuk alternatif penempatan dalam arah
memanjang dapat dilihat pada Gambar 25.
BTR
BGT Intensitas
BGT=p kN/m
Intensitas
BTR=q kPa
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk KT 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan & Rekayasa Sipil, dan tidak untuk dikomersialkan”
SNI 1725:2016
© BSN 2016 40 dari 67
Gambar 25 - Alternatif penempatan beban “D” dalam arah memanjang
8.3.3 Respons terhadap beban lajur “D“
Distribusi beban hidup dalam arah melintang digunakan untuk memperoleh momen dan
geser dalam arah longitudinal pada gelagar jembatan. Hal itu dilakukan dengan
mempertimbangkan beban lajur “D” tersebar pada seluruh lebar balok (tidak termasuk
parapet, kerb dan trotoar) dengan intensitas 100% untuk panjang terbebani yang sesuai.
8.4 Beban truk "T" (TT)
Selain beban “D”, terdapat beban lalu lintas lainnya yaitu beban truk "T". Beban truk "T" tidak
dapat digunakan bersamaan dengan beban “D”. Beban truk dapat digunakan untuk
perhitungan struktur lantai. Adapun faktor beban untuk beban “T” seperti terlihat pada Tabel
13.
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk KT 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan & Rekayasa Sipil, dan tidak untuk dikomersialkan”
SNI 1725:2016
© BSN 2016 41 dari 67
Tabel 13 - Faktor beban untuk beban “T”
Tipe
beban Jembatan
Faktor beban
Keadaan Batas Layan ( S
TT ) Keadaan Batas Ultimit ( U
TT )
Transien
Beton 1,00 1,80
Boks Girder
Baja 1,00 2,00
8.4.1 Besarnya pembebanan truk “T”
`
Gambar 26 - Pembebanan truk “T” (500 kN)
Pembebanan truk "T" terdiri atas kendaraan truk semi-trailer yang mempunyai susunan dan
berat gandar seperti terlihat dalam Gambar 26. Berat dari tiap-tiap gandar disebarkan
menjadi 2 beban merata sama besar yang merupakan bidang kontak antara roda dengan
permukaan lantai. Jarak antara 2 gandar tersebut bisa diubah-ubah dari 4,0 m sampai
dengan 9,0 m untuk mendapatkan pengaruh terbesar pada arah memanjang jembatan.
8.4.2 Posisi dan penyebaran pembebanan truk "T" dalam arah melintang
Terlepas dari panjang jembatan atau susunan bentang, umumnya hanya ada satu kendaraan
truk "T" yang bisa ditempatkan pada satu lajur lalu lintas rencana. Untuk jembatan sangat
panjang dapat ditempatkan lebih dari satu truk pada satu lajur lalu lintas rencana.
Kendaraan truk "T" ini harus ditempatkan di tengah-tengah lajur lalu lintas rencana seperti
terlihat dalam Gambar 26. Jumlah maksimum lajur lalu lintas rencana dapat dilihat dalam
Tabel 11, tetapi jumlah lebih kecil bisa digunakan dalam perencanaan apabila menghasilkan
pengaruh yang lebih besar. Hanya jumlah lajur lalu lintas rencana dalam nilai bulat harus
digunakan. Lajur lalu lintas rencana bisa ditempatkan di mana saja pada lajur jembatan.
8.4.3 Kondisi faktor kepadatan lajur
Ketentuan pasal ini tidak boleh digunakan untuk perencanaan keadaan batas fatik dan
fraktur, dimana hanya satu jalur rencana yang diperhitungkan dan tidak tergantung dari
jumlah total lajur rencana. Jika perencana menggunakan faktor distribusi beban kendaraan
untuk satu lajur, maka pengaruh beban truk harus direduksi dengan faktor 1,20. Tetapi jika
50 kN 225 kN 225 kN
112,5 kN
112,5 kN
112,5 kN
112,5 kN
750 mm
750 mm
750 mm
750 mm
250 mm
250 mm
250 mm
250 mm
250 mm
250 mm
150 mm
150 mm
25 kN
25 kN
0,5 m 0,5 m
2,75 m
1,75 m
5 m (4 - 9) m
2,75 m
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk KT 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan & Rekayasa Sipil, dan tidak untuk dikomersialkan”
SNI 1725:2016
© BSN 2016 42 dari 67
perencana menggunakan lever rule atau metode statika lainnya untuk mendapatkan faktor
distribusi beban kendaraan, maka pengaruh beban truk tidak perlu direduksi.
Kecuali ditentukan lain pada pasal ini, pengaruh beban hidup harus ditentukan dengan
mempertimbangkan setiap kemungkinan kombinasi jumlah jalur yang terisi dikalikan dengan
faktor kepadatan lajur yang sesuai untuk memperhitungkan kemungkinan terisinya jalur
rencana oleh beban hidup. Jika perencana tidak mempunyai data yang diperlukan maka
nilai-nilai pada Tabel 14.
 dapat digunakan saat meneliti jika hanya satu jalur terisi,
 boleh digunakan saat meneliti pengaruh beban hidup jika ada tiga atau lebih lajur terisi.
Tabel 14 – Faktor kepadatan lajur (m)
Jumlah lajur yang
dibebani
faktor kepadatan
lajur
1 1,2
≥ 2 1
Untuk tujuan menentukan jumlah lajur ketika kombinasi pembebanan mencakup beban
pejalan kaki seperti yang ditentukan dalam Pasal 8.9 dengan satu atau lebih lajur kendaraan,
maka perencana harus menentukan bahwa beban pejalan kaki akan mengisi salah satu lajur
kendaraan.
Faktor-faktor yang ditentukan dalam Tabel 14 tidak boleh digunakan untuk menentukan
faktor distribusi beban kendaraan. Dalam hal ini perencana harus menggunakan lever rule
untuk menentukan beban yang bekerja pada balok eksterior.
8.4.4 Bidang kontak roda kendaraan
Bidang kontak roda kendaraan yang terdiri atas satu atau dua roda diasumsikan mempunyai
bentuk persegi panjang dengan panjang 750 mm dan lebar 250 mm. Tekanan ban harus
diasumsikan terdistribusi secara merata pada permukaan bidang kontak.
8.4.5 Distribusi beban roda pada timbunan
Beban roda harus didistribusikan pada pelat atap gorong-gorong jika tebal timbunan kurang
dari 600 mm. Jika tebal timbunan lebih dari 600 mm atau perencana menggunakan cara
perhitungan pendekatan yang diizinkan, atau melakukan analisis yang lebih rinci, maka
beban roda diasumsikan terbagi rata seluas bidang kontak, yang bertambah besar sesuai
kedalaman dengan kemiringan sebesar 1,15 kali kedalaman timbunan, dengan
memperhatikan kondisi kepadatan lajur.
Untuk area dimana kontribusi beberapa roda mengalami tumpang tindih, maka besarnya
beban terdistribusi ditentukan berdasarkan beban total dibagi dengan luas area.
Untuk gorong-gorong bentang tunggal, pengaruh dari beban hidup dapat diabaikan jika tebal
timbunan lebih tebal dari 2400 mm dan lebih besar dari panjang bentang; sedangkan untuk
gorong-gorong dengan bentang menerus, pengaruh beban hidup dapat diabaikan jika tebal
timbunan lebih besar dibandingkan jarak bersih antara dinding terluar.
Jika momen akibat beban hidup beserta impak pada pelat beton berdasarkan distribusi
beban roda melalui timbunan lebih besar dibandingkan dengan akibat beban hidup dan
impak jika dihitung berdasarkan lebar strip ekivalen gorong-gorong, maka harus digunakan
momen yang terbesar.
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk KT 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan & Rekayasa Sipil, dan tidak untuk dikomersialkan”
SNI 1725:2016
© BSN 2016 43 dari 67
8.4.6 Penerapan beban hidup kendaraan
Kecuali ditentukan lain, pengaruh beban hidup pada waktu menentukan momen positif harus
diambil nilai yang terbesar dari :
 pengaruh beban truk dikalikan dengan faktor beban dinamis (FBD), atau
 pengaruh beban terdistribusi "D" dan beban garis KEL dikalikan FBD
Untuk momen negatif, beban truk dikerjakan pada dua bentang yang berdampingan dengan
jarak gandar tengah truk terhadap gandar depan truk dibelakangnya adalah 15 m (Gambar
27), dengan jarak antara gandar tengah dan gandar belakang adalah 4 m.
Gambar 27 – Penempatan beban truk untuk kondisi momen negatif maksimum
Gandar yang tidak memberikan kontribusi pada gaya total harus diabaikan dalam
perencanaan. Beban kendaraan dimuat pada masing-masing jalur masing-masing dan harus
diposisikan untuk mendapatkan pengaruh yang terbesar dalam perencanaan. Beban truk
harus diposisikan pada lebar jembatan sehingga sumbu roda mempunyai jarak sebagai
berikut:
a. Untuk perencanaan pelat kantilever : 250 mm dari tepi parapet atau railing, dan
b. Untuk perencanaan komponen lainnya : 1000 mm dari masing-masing sumbu terluar
roda truk. Kecuali ditentukan lain, panjang lajur rencana atau sebagian dari panjang lajur
rencana harus dibebani dengan beban terdistribusi "D".
8.4.6.1 Beban hidup untuk evaluasi lendutan
Jika pemilik pekerjaan menginginkan agar jembatan memenuhi kriteria lendutan akibat
beban hidup, maka lendutan harus diambil sebagai nilai yang terbesar dari :
 lendutan akibat akibat beban satu truk, atau
 lendutan akibat BTR
8.4.6.2 Beban rencana untuk pelat lantai kendaraan, sistem lantai kendaraan serta
pelat atas gorong-gorong
Ketentuan pada pasal ini tidak berlaku jika pelat direncanakan berdasarkan perencanaan
empiris. Jika perencana menggunakan metode strip untuk menganalisis pelat lantai
kendaraan dan pelat atap gorong-gorong, maka gaya-gaya rencana harus dihitung dengan
ketentuan sebagai berikut:
 Jika pelat membentang dalam arah melintang tegak lurus terhadap arus lalulintas, maka
hanya satu gandar dari beban truk yang digunakan untuk menghitung gaya geser atau
momen lentur rencana.
 Jika pelat membentang dalam arah memanjang searah dengan arus lalu lintas, maka:
a. Untuk pelat atap gorong-gorong dan/atau jembatan beton tipe pelat dengan bentang
kurang dari 4500 mm, hanya satu gandar beban truk yang harus digunakan dalam
perencanaan.
b. Untuk kasus lainnya, termasuk jembatan beton tipe pelat (tidak termasuk pelat atas
gorong-gorong) dengan bentang lebih besar dari 4500 mm, semua beban yang
disebut dalam Pasal 8 harus ditinjau dalam perencanaan.
15 m
5 m 4 m 5 m 4 m
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk KT 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan & Rekayasa Sipil, dan tidak untuk dikomersialkan”
SNI 1725:2016
© BSN 2016 44 dari 67
Jika perencana menggunakan metode yang lebih rinci untuk menganalisis pelat lantai
kendaraan, gaya rencana harus ditentukan dengan ketentuan sebagai berikut:
 Jika pelat membentang dalam arah melintang, maka hanya satu gandar dari beban truk
yang harus digunakan pada perhitungan.
 Jika pelat membentang dalam arah memanjang (termasuk jembatan beton tipe pelat),
maka semua beban yang disebut dalam Pasal 8 harus digunakan dalam perhitungan.
Beban roda harus diasumsikan sama besarnya pada setiap gandar, dan amplifikasi beban
gandar akibat gaya sentrifugal dan pengereman tidak perlu dipertimbangkan untuk
perencanaan pelat lantai kendaraan.
8.4.6.3 Beban pelat kantilever
Untuk perencanaan pelat kantilever dengan bentang kurang dari 1800 mm dari sumbu
gelagar eksterior terhadap tepi dalam parapet, maka beban roda dapat diganti menjadi
beban garis dalam arah memanjang jembatan dengan intensitas 17 kN/m berjarak 250 mm
dari tepi dalam parapet. Beban horizontal pada pelat kantilever akibat tumbukan kendaraan
dengan parapet harus sesuai dengan ketentuan pada Pasal 11.
8.5 Klasifikasi pembebanan lalu lintas
8.5.1 Pembebanan lalu lintas yang dikurangi
Dalam keadaan khusus, dengan persetujuan instansi yang berwenang, pembebanan "D"
setelah dikurangi menjadi 70 % bisa digunakan. Pembebanan lalu lintas yang dikurangi
hanya berlaku untuk jembatan darurat atau semipermanen.
Faktor sebesar 70 % ini diterapkan untuk BTR dan BGT yang tercantum dalam Pasal 8.3
dan gaya sentrifugal yang dihitung dari BTR dan BGT seperti pada Pasal 8.8.
Faktor pengurangan sebesar 70 % tidak boleh digunakan untuk pembebanan truk "T" atau
gaya rem pada arah memanjang jembatan seperti tercantum dalam Pasal 8.7.
8.5.2 Pembebanan lalu lintas yang berlebih (overload)
Dengan persetujuan instansi yang berwenang, pembebanan "D" dapat diperbesar di atas
100 % untuk jaringan jalan yang dilewati kendaraan berat. Faktor pembesaran di atas 100
% ini diterapkan untuk BTR dan BGT yang tercantum dalam Pasal 8.3 dan gaya sentrifugal
yang dihitung dari BTR dan BGT seperti pada Pasal 8.8. Faktor pembesaran di atas 100 %
tidak boleh digunakan untuk pembebanan truk "T" atau gaya rem pada arah memanjang
jembatan seperti tercantum dalam Pasal 8.7.
8.6 Faktor beban dinamis
Kecuali jika diperbolehkan dalam Pasal 8.6.1, beban statis truk rencana harus diperbesar
sesuai dengan FBD berdasarkan Gambar 28. Gaya sentrifugal dan gaya rem tidak perlu
diperbesar. Faktor beban dinamis tidak perlu diterapkan pada beban pejalan kaki atau beban
terbagi rata BTR. Komponen jembatan yang ada didalam tanah yang tercakup dalam Pasal
12, maka dapat digunakan faktor beban dinamis seperti yang ditentukan dalam Pasal 8.6.1.
Faktor beban dinamis tidak perlu diterapkan untuk:
 Dinding penahan yang tidak memikul reaksi vertikal dari struktur atas jembatan, dan
 komponen fondasi yang seluruhnya berada dibawah permukaan tanah.
Faktor Beban Dinamis (FBD) merupakan hasil interaksi antara kendaraan yang bergerak dan
jembatan. Besarnya FBD tergantung pada frekuensi dasar dari suspensi kendaraan,
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk KT 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan & Rekayasa Sipil, dan tidak untuk dikomersialkan”
SNI 1725:2016
© BSN 2016 45 dari 67
biasanya antara 2 Hz sampai 5 Hz untuk kendaraan berat, dan frekuensi dari getaran lentur
jembatan. Untuk perencanaan, FBD dinyatakan sebagai beban statis ekuivalen.
Besarnya BGT dari pembebanan lajur "D" dan beban roda dari Pembebanan Truk "T" harus
cukup untuk memberikan terjadinya interaksi antara kendaraan yang bergerak dengan
jembatan dengan dikali FBD. Besarnya nilai tambah dinyatakan dalam fraksi dari beban
statis. FBD ini diterapkan pada keadaan batas daya layan dan batas ultimit. BTR dari
pembebanan lajur “D” tidak dikali dengan FBD. Untuk pembebanan "D": FBD merupakan
fungsi panjang bentang ekuivalen seperti tercantum dalam Gambar 28 . Untuk bentang
tunggal panjang bentang ekuivalen diambil sama dengan panjang bentang sebenarnya.
Untuk bentang menerus panjang bentang ekuivalen LE diberikan dengan rumus:
LE = LavLmax (29)
Keterangan :
Lav adalah panjang bentang rata-rata dari kelompok bentang yang disambungkan secara
menerus
Lmax adalah panjang bentang maksimum dalam kelompok bentang yang disambungkan
secara menerus
Untuk pembebanan truk "T", FBD diambil 30%. Nilai FBD yang dihitung digunakan pada
seluruh bagian bangunan yang berada di atas permukaan tanah. Untuk bagian bangunan
bawah dan fondasi yang berada di bawah garis permukaan, nilai FBD harus diambil sebagai
peralihan linier dari nilai pada garis permukaan tanah sampai nol pada kedalaman 2 m.
Untuk bangunan yang terkubur, seperti halnya gorong-gorong dan struktur baja-tanah, nilai
FBD jangan diambil kurang dari 40% untuk kedalaman nol dan jangan kurang dari 10%
untuk kedalaman 2 m. Untuk kedalaman antara bisa diinterpolasi linier. Nilai FBD yang
digunakan untuk kedalaman yang dipilih harus diterapkan untuk bangunan seutuhnya.
Gambar 28 - Faktor beban dinamis untuk beban T untuk pembebanan lajur “D”
8.6.1 Komponen yang terkubur
Faktor beban dinamis dalam persen untuk gorong-gorong dan struktur yang terkubur lainnya
harus diambil sebagai berikut:
FBD = 33 × (300 – 0,125 DE) ≥ 0% 30)
Keterangan :
DE = kedalaman timbunan minimum di atas struktur (mm)
0
10
20
30
40
50
0 50 100 150 200
FBD
Bentang (m)
FBD (%)
Bentang (m)
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk KT 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan & Rekayasa Sipil, dan tidak untuk dikomersialkan”
SNI 1725:2016
© BSN 2016 46 dari 67
8.7 Gaya rem (TB)
Gaya rem harus diambil yang terbesar dari :
 25% dari berat gandar truk desain atau,
 5% dari berat truk rencana ditambah beban lajur terbagi rata BTR
Gaya rem tersebut harus ditempatkan di semua lajur rencana yang dimuati sesuai dengan
Pasal 8.2 dan yang berisi lalu lintas dengan arah yang sama. Gaya ini harus diasumsikan
untuk bekerja secara horizontal pada jarak 1800 mm diatas permukaan jalan pada masingmasing
arah longitudinal dan dipilih yang paling menentukan. Untuk jembatan yang dimasa
depan akan dirubah menjadi satu arah, maka semua lajur rencana harus dibebani secara
simultan pada saat menghitung besarnya gaya rem. Faktor kepadatan lajur yang ditentukan
pada Pasal 8.4.3 berlaku untuk menghitung gaya rem.
8.8 Gaya sentrifugal (TR)
Untuk tujuan menghitung gaya radial atau efek guling dari beban roda, pengaruh gaya
sentrifugal pada beban hidup harus diambil sebagai hasil kali dari berat gandar truk rencana
dengan faktor C sebagai berikut :
2
l
C f v
gR
 (31)
Keterangan :
v adalah kecepatan rencana jalan raya (m/detik)
f adalah faktor dengan nilai 4/3 untuk kombinasi beban selain keadaan batas fatik dan 1,0
untuk keadaan batas fatik
g adalah percepatan gravitasi: 9.8 (m/detik2)
Rl adalah jari-jari kelengkungan lajur lalu lintas (m)
Kecepatan rencana jalan raya harus diambil tidak kurang dari nilai yang ditentukan dalam
Perencanaan Geometrik Jalan Bina Marga. Faktor kepadatan lajur ditentukan dalam Pasal
8.4.3 berlaku pada waktu menghitung gaya sentrifugal. Gaya sentrifugal harus diberlakukan
secara horizontal pada jarak ketinggian 1800 mm diatas permukaan jalan. Dalam hal ini,
perencana harus menyediakan mekanisme untuk meneruskan gaya sentrifugal dari
permukaan jembatan menuju struktur bawah jembatan. Pengaruh superelevasi yang
mengurangi momen guling akibat gaya sentrifugal akibat beban roda dapat dipertimbangkan
dalam perencanaan.
8.9 Pembebanan untuk pejalan kaki (TP)
Semua komponen trotoar yang lebih lebar dari 600 mm harus direncanakan untuk memikul
beban pejalan kaki dengan intensitas 5 kPa dan dianggap bekerja secara bersamaan
dengan beban kendaraanpada masing-masing lajur kendaraan. Jika trotoar dapat dinaiki
maka beban pejalan kaki tidak perlu dianggap bekerja secara bersamaan dengan beban
kendaraan. Jika ada kemungkinan trotoar berubah fungsi di masa depan menjadi lajur
kendaraan, maka beban hidup kendaraan harus diterapkan pada jarak 250 mm dari tepi
dalam parapet untuk perencanaan komponen jembatan lainnya. Dalam hal ini, faktor beban
dinamis tidak perlu dipertimbangkan.
8.10 Beban akibat tumbukan kendaraan (TC)
8.10.1 Pelindung struktur
Ketentuan pada Pasal 8.10.2 tidak perlu ditinjau jika struktur jembatan sudah dilindungi
dengan salah satu pelindung sebagai berikut :
 Tanggul;
 Palang independen setinggi 1370 mm yang tahan tumbukan dipasang pada permukaan
tanah dalam jarak 3000 mm dari bagian jembatan yang ingin dilindungi; atau
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk KT 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan & Rekayasa Sipil, dan tidak untuk dikomersialkan”
SNI 1725:2016
© BSN 2016 47 dari 67
 Parapet dengan tinggi 1070 mm dipasang minimal 3000 mm dari bagian jembatan yang
ingin dilindungi.
Struktur maupun bentuk palang atau penghalang tersebut diatas harus direncanakan agar
mampu menahan beban tumbukan setara Uji Level 5, sebagaimana ditentukan dalam Pasal
11.
8.10.2 Tumbukan kendaraan dengan jembatan
Kecuali jembatan dilindungi dengan pelindung jembatan, semua kepala jembatan dan pilar
dengan dalam jarak 9000 mm dari tepi jalan, atau dalam jarak 15000 mm dari sumbu rel
harus direncanakan untuk mampu memikul beban statik ekivalen sebesar 1800 kN, yang
diasumsikan mempunyai arah sembarang dalam bidang horizontal, bekerja pada
ketinggian1200 mm diatas permukaan tanah.
8.10.3 Tumbukan kendaraan dengan parapet
Ketentuan Pasal 11 berlaku.
8.11 Beban fatik
8.11.1 Besaran dan konfigurasi
Beban fatik merupakan satu beban truk dengan tiga gandar seperti yang ditentukan pada
Pasal 8.4, dimana jarak gandar tengah dan gandar belakang merupakan jarak yang konstan
sebesar 5000 mm. Faktor beban dinamis seperti yang ditentukan dalam Pasal 8.6 harus
digunakan dalam menghitung beban fatik.
8.11.2 Frekuensi
Frekuensi beban fatik harus diambil sebesar Lalu Lintas Harian (LHR) untuk satu lajur lalu
lintas rencana. Frekuensi ini harus digunakan untuk semua komponen jembatan, juga untuk
komponen jembatan yang memikul jumlah truk yang lebih sedikit. Jika tidak ada informasi
yang lebih lengkap dan akurat, maka perencana dapat menentukan jumlah truk harian ratarata
untuk satu jalur sebesar :
LHRSL = pt × LHR (32)
Keterangan :
LHR adalah jumlah truk rata-rata per hari dalam satu arah selama umur rencana
LHRSL adalah jumlah truk rata-rata per hari dalam satu lajur selama umur rencana
pt adalah fraksi truk dalam satu lajur sesuai Tabel 23.
Tabel 15 – Fraksi lalu lintas truk dalam satu lajur (p)
Jumlah lajur truk pt
1 1,00
2 0,85
3 atau lebih 0,80
Bila tidak terdapat informasi yang akurat mengenai lalu lintas harian rata-rata, maka dapat
digunakan LHR berdasarkan klasifikasi jalan sesuai dengan Tabel 16.
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk KT 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan & Rekayasa Sipil, dan tidak untuk dikomersialkan”
SNI 1725:2016
© BSN 2016 48 dari 67
Tabel 16 – LHR berdasarkan klasifikasi jalan
Kelas fungsional
Kelas rencana
Tipe I : kelas Tipe II
LHR kelas
Primer
Arteri I Semua lalu lintas I
Kolektor II ≥ 10.000 I
< 10.000 II
Sekunder
Arteri II ≥ 20.000 I
< 20.000 II
Kolektor NA ≥ 6.000 II
< 6.000 III
Lokal NA ≥ 500 III
< 500 IV
8.11.3 Distribusi beban untuk fatik
8.11.3.1 Metode rinci
Jika jembatan dianalisis dengan menggunakan metode yang rinci, sebuah truk rencana
harus diposisikan dalam arah melintang dan arah longitudinal jembatan agar diperoleh
rentang tegangan maksimal pada bagian jembatan yang ditinjau, tidak tergantung pada
posisi lalu lintas atau lajur rencana pada lantai kendaraan jembatan.
8.11.3.2 Metode pendekatan
Jika jembatan dianalisis dengan menggunakan metode pendekatan, maka harus digunakan
faktor distribusi untuk satu lajur lalu lintas rencana.
9 Aksi lingkungan
9.1 Umum
Aksi lingkungan memasukkan pengaruh temperatur, angin, banjir, gempa dan penyebabpenyebab
alamiah lainnya.
Besarnya beban rencana yang diberikan dalam standar ini dihitung berdasarkan analisis
statistik dari kejadian-kejadian umum yang tercatat tanpa memperhitungkan hal khusus yang
mungkin akan memperbesar pengaruh setempat. Perencana mempunyai tanggung jawab
untuk mengidentifikasi kejadian-kejadian khusus setempat dan harus memperhitungkannya
dalam perencanaan.
9.2 Penurunan (ES)
Tabel 17 - Faktor beban akibat penurunan
Tipe beban
Faktor beban (ES )
Keadaan Batas Layan ( S
ES ) Keadaan Batas Ultimit ( U
ES )
Permanen 1,0 N/A
Jembatan harus direncanakan untuk bisa menahan terjadinya penurunan yang diperkirakan,
termasuk perbedaan penurunan, sebagai aksi daya layan. Pengaruh penurunan dapat
dikurangi dengan adanya rangkak dan interaksi pada struktur tanah. Faktor beban untuk
penurunan dapat digunakan sesuai dengan Tabel 17.
Penurunan dapat diperkirakan dari pengujian yang dilakukan terhadap lapisan tanah.
Apabila perencana memutuskan untuk tidak melakukan pengujian, tetapi besarnya
penurunan diambil sebagai suatu anggapan, maka nilai anggapan tersebut merupakan batas
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk KT 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan & Rekayasa Sipil, dan tidak untuk dikomersialkan”
SNI 1725:2016
© BSN 2016 49 dari 67
atas dari penurunan yang bakal terjadi. Apabila nilai penurunan ini besar, perencanaan
bangunan bawah dan bangunan atas jembatan harus memuat ketentuan khusus untuk
mengatasi penurunan tersebut.
9.3 Gaya akibat deformasi
Gaya dalam yang terjadi karena deformasi akibat rangkak dan susut harus diperhitungkan
dalam perencanaan. Selain itu pengaruh temperatur gradien harus dihitung jika diperlukan.
Gaya-gaya yang terjadi akibat adanya pengekangan deformasi komponen maupun tumpuan
serta deformasi pada lokasi dimana beban bekerja harus diperhitungkan dalam
perencanaan.
9.3.1 Temperatur merata (EUn)
Deformasi akibat perubahan temperatur yang merata dapat dihitung dengan menggunakan
prosedur seperti yang dijelaskan pada pasal ini. Prosedur ini dapat digunakan untuk
perencanaan jembatan yang menggunakan gelagar terbuat dari beton atau baja. Rentang
temperatur harus seperti yang ditentukan dalam Tabel 18. Perbedaan antara temperatur
minimum atau temperatur maksimum dengan temperatur nominal yang diasumsikan dalam
perencanaan harus digunakan untuk menghitung pengaruh akibat deformasi yang terjadi
akibat perbedaan suhu tersebut. Temperatur minimum dan maksimum yang ditentukan
dalam Tabel 18 harus digunakan sebagai Tmindesign dan Tmaxdesign pada Persamaan 33.
9.3.1.1 Simpangan Akibat Beban Temperatur
Besaran rentang simpangan akibat beban temperatur ( T  ) harus berdasarkan temperatur
maksimum dan minimum yang didefinisikan dalam desain sebagai berikut :
T   L Tmax design  Tmin design 
(33)
Keterangan :
L adalah panjang komponen jembatan (mm)
α adalah koefisien muai temperatur (mm/mm/ºC)
Tabel 18 - Temperatur jembatan rata-rata nominal
Tipe bangunan atas
Temperatur jembatan
rata-rata minimum
(1)
Temperatur
jembatan rata-rata
maksimum
Lantai beton di atas gelagar atau boks
beton. 15C 40C
Lantai beton di atas gelagar, boks atau
rangka baja. 15C 40C
Lantai pelat baja di atas gelagar, boks atau
rangka baja. 15C 45C
CATATAN (1) Temperatur jembatan rata-rata minimum bisa dikurangi 5°C untuk lokasi
yang terletak pada ketinggian lebih besar dari 500 m diatas permukaan laut.
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk KT 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan & Rekayasa Sipil, dan tidak untuk dikomersialkan”
SNI 1725:2016
© BSN 2016 50 dari 67
Tabel 19 - Sifat bahan rata-rata akibat pengaruh temperatur
Bahan Koefisien perpanjangan
akibat suhu (α)
Modulus
Elastisitas
(MPa)
Baja 12 x 10-6 per C 200.000
Beton:
Kuat tekan <30 MPa
Kuat tekan >30 MPa
10 x 10-6 per C
11 x 10-6 per C
4700√fc’
4700√fc’
Pengaruh temperatur dibagi menjadi:
1) Variasi temperatur jembatan rata-rata digunakan dalam menghitung pergerakan pada
temperatur dan sambungan pelat lantai, dan untuk menghitung beban akibat terjadinya
pengekangan dari pergerakan tersebut (EUn);
Variasi temperatur rata-rata berbagai tipe bangunan jembatan diberikan dalam Error!
Reference source not found. 18. Besarnya nilai koefisien perpanjangan dan modulus
elastisitas yang digunakan untuk menghitung besarnya pergerakan dan gaya yang
terjadi diberikan dalam Tabel 19.
Perencana harus menentukan besarnya temperatur jembatan rata-rata yang diperlukan
untuk memasang sambungan siar muai, perletakan dan lain sebagainya, dan harus
memastikan bahwa temperatur tersebut tercantum dalam gambar rencana.
2) Variasi temperature (EG) di dalam bangunan atas jembatan atau perbedaan temperatur
disebabkan oleh pemanasan langsung dari sinar matahari di waktu siang pada bagian
atas permukaan lantai dan pelepasan kembali radiasi dari seluruh permukaan jembatan
di waktu malam. Gradien temperatur nominal arah vertikal untuk bangunan atas beton
dan baja diberikan dalam Gambar 29. Parameter yang digunakan mencakup T1, T2, dan
T3 dengan nilai sesuai pada Tabel 20. Untuk tipe jembatan yang lebar diperlukan
perhitungan untuk meninjau gradien perbedaan temperatur dalam arah melintang. Nilai
A dapat diambil sebagai berikut :
 Untuk bangunan atas terbuat dari beton dengan tinggi gelagar sebesar 400 mm atau
lebih nilai A sama dengan 200 mm
 Untuk bangunan atas terbuat dari beton dengan tinggi gelagar lebih rendah dari 400
mm nilai A diambil lebih kecil 100 mm dari tinggi actual
 Untuk bangunan atas terbuat dari baja, nilai A diambil sebesar 200 mm dan jarak t
diambil sebagai ketebalan pelat lantai.
Tabel 20 - Parameter T1 dan T2
Lokasi jembatan T1 (°C) T2 (°C) T3 (°C)
< 500 m di atas permukaan laut 12 8 > 500 m di atas permukaan laut 17 11 0 ≤ T3 < 5
Nilai T3 dapat diambil sebesar 0 kecuali bila dilakukan kajian spesifik situs, tetapi nilai T3
diambil tidak melebihi 5°C.
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk KT 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan & Rekayasa Sipil, dan tidak untuk dikomersialkan”
SNI 1725:2016
© BSN 2016 51 dari 67
Gambar 29 – Gradien temperatur vertikal pada bangunan atas beton dan baja
9.3.2 Pengaruh susut dan rangkak (SH)
Pengaruh rangkak dan penyusutan harus diperhitungkan dalam perencanaan jembatan
beton. Pengaruh ini dihitung menggunakan beban mati jembatan. Apabila rangkak dan
penyusutan bisa mengurangi pengaruh muatan lainnya, maka nilai dari rangkak dan
penyusutan tersebut harus diambil minimum (misalnya pada waktu transfer dari beton
prategang).
Tabel 21 - Faktor beban akibat susut dan rangkak
Tipe beban
Faktor beban (SH )
Keadaan Batas Layan ( S
SH
)
Keadaan Batas Ultimit (U
SH )
Tetap 1,0 0,5
Catatan : Walaupun susut dan rangkak bertambah lambat menurut waktu, tetapi
pada akhirnya akan mencapai nilai yang konstan
9.3.3 Pengaruh prategang (PR)
Prategang akan menyebabkan pengaruh sekunder pada komponen-komponen yang
terkekang pada bangunan statis tidak tentu. Pengaruh sekunder tersebut harus
diperhitungkan baik pada batas daya layan ataupun batas ultimit (Tabel 22).
Prategang harus diperhitungkan sebelum (selama pelaksanaan) dan sesudah kehilangan
tegangan dalam kombinasinya dengan beban-beban lainnya.
Tabel 22 - Faktor beban akibat pengaruh prategang
Tipe beban
Faktor beban (PR )
Keadaan Batas Layan ( S
PR ) Keadaan Batas Ultimit ( U
PR )
Tetap 1,0 1,0
Pengaruh utama prategang adalah sebagai berikut:
a) pada keadaan batas daya layan, gaya prategang dapat dianggap bekerja sebagai suatu
sistem beban pada unsur. Nilai rencana dari beban prategang tersebut harus dihitung
menggunakan faktor beban daya layan sebesar 1,0.
b) pada keadaan batas ultimit, pengaruh sekunder akibat gaya prategang harus dianggap
sebagai beban yang bekerja.
Hanya untuk
struktur gelagar
baja
Tinggi
bangunan atas
100 mm
200 mm
T1
T2
T3
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk KT 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan & Rekayasa Sipil, dan tidak untuk dikomersialkan”
SNI 1725:2016
© BSN 2016 52 dari 67
9.4 Aliran air, benda hanyutan dan tumbukan dengan batang kayu (EF)
Gaya seret nominal ultimit dan daya layan pada pilar akibat aliran air tergantung pada
kecepatan air rata-rata sesuai dengan Persamaan 34. Faktor beban untuk perhitungan gaya
akibat aliran air dapat digunakan sesuai dengan Tabel 24.
TEF  0,5C DVs2Ad (34)
Keterangan :
TEF adalah gaya seret (kN)
Vs adalah kecepatan air rata-rata berdasarkan pengukuran di lapangan (m/s)
CD adalah koefisien seret (lihat table 23)
Ad adalah luas proyeksi pilar tegak lurus arah aliran dengan tinggi sama dengan
kedalaman aliran (lihat Gambar 30) (m2)
Tabel 23 - Koefisien seret (CD) dan angkat (CL) untuk berbagai bentuk pilar
Tabel 24 - Faktor beban akibat aliran air, benda hanyutan dan tumbukan dengan
batang kayu
Tipe beban
Faktor beban (  E F )
Keadaan Batas Layan ( S
EF ) Keadaan Batas Ultimit ( U
E F )
Transien 1,0 Lihat Tabel 25
arah aliran
θ
θ
θ
θ < 90°
Bentuk pilar Koefisien seret
(CD)
Koefisien angkat
(CL)
0,8
1,4
0,7
θ CL
Tidak dapat digunakan
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk KT 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan & Rekayasa Sipil, dan tidak untuk dikomersialkan”
SNI 1725:2016
© BSN 2016 53 dari 67
Gambar 30 - Luas proyeksi pilar untuk gaya akibat aliran air
Bila pilar tipe dinding membuat sudut dengan arah aliran, gaya angkat melintang akan
semakin meningkat. Nilai nominal dari gaya angkat dalam arah tegak lurus gaya seret,
adalah :
T E F  0 , 5C LV s 2A L (35)
Keterangan:
VS adalah kecepatan air (m/s)
CL adalah koefisien angkat (lihat table 23)
AL adalah luas proyeksi pilar sejajar arah aliran dengan tinggi sama dengan kedalaman
aliran (lihat Gambar 30) (m2)
Tabel 25 – Periode ulang banjir untuk kecepatan rencana air.
Kondisi Periode ulang
banjir
Faktor
beban
Daya layan - untuk semua jembatan 20 tahun 1.0
Ultimit:
Jembatan besar dan penting
(1) 100 tahun 2,0
Jembatan permanen 50 tahun 1,5
Gorong-gorong(2) 50 tahun 1,0
Jembatan sementara 20 tahun 1,0
Catatan (1) : Jembatan besar dan penting harus ditentukan oleh Instansi
yang berwenang
Catatan (2) : Gorong-gorong tidak mencakup bangunan drainase
Apabila bangunan atas jembatan terendam, koefisien seret (CD) yang bekerja di sekeliling
bangunan atas, yang diproyeksikan tegak lurus arah aliran bisa diambil sebesar 2,2 kecuali
apabila data yang lebih tepat tersedia, untuk jembatan yang terendam, gaya angkat akan
meningkat dengan cara yang sama seperti pada pilar tipe dinding. Perhitungan untuk gayagaya
angkat tersebut adalah sama, kecuali bila besarnya AL diambil sebagai luas dari daerah
lantai jembatan.
Gaya akibat benda hanyutan dihitung menggunakan Persamaan 36 dengan:
CD = 1,04
Jika tidak ada data yang lebih tepat, luas proyeksi benda hanyutan bisa dihitung seperti
berikut:
a) untuk jembatan yang permukaan airnya terletak di bawah bangunan atas, luas benda
hanyutan yang bekerja pada pilar dihitung dengan menganggap bahwa kedalaman
Ad
AL
Kedalaman
aliran
Arah aliran
Pilar
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk KT 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan & Rekayasa Sipil, dan tidak untuk dikomersialkan”
SNI 1725:2016
© BSN 2016 54 dari 67
minimum dari benda hanyutan adalah 1,2 m dibawah muka air banjir. Panjang
hamparan dari benda hanyutan diambil setengahnya dari jumlah bentang yang
berdekatan atau 20 m, diambil yang terkecil dari kedua nilai ini.
b) untuk jembatan dimana bangunan atas terendam, kedalaman benda hanyutan diambil
sama dengan kedalaman bangunan atas termasuk sandaran atau penghalang lalu lintas
ditambah minimal 1,2 m. Kedalaman maksimum benda hanyutan boleh diambil 3 m
kecuali apabila menurut pengalaman setempat menunjukkan bahwa hamparan dari
benda hanyutan dapat terakumulasi. Panjang hamparan benda hanyutan yang bekerja
pada pilar diambil setengah dari jumlah bentang yang berdekatan.
Gaya akibat tumbukan dengan batang kayu dihitung dengan menganggap bahwa batang
dengan massa minimum sebesar 2 ton hanyut pada kecepatan aliran rencana harus bisa
ditahan dengan gaya maksimum berdasarkan lendutan elastis ekuivalen dari pilar dengan
rumus sebagai berikut :
TEF =
 2
a M V
d
(36)
Keterangan:
M adalah massa batang kayu sebesar ± 2 ton
Va adalah kecepatan air permukaan (m/dt) pada keadaan batas yang ditinjau. Dalam hal
tidak adanya penyelidikan yang terperinci mengenai bentuk diagram kecepatan di lokasi
jembatan, Va bisa diambil 1,4 kali kecepatan rata-rata Vs
dev adalah lendutan elastis ekuivalen (m) (lihat Tabel 26)
Tabel 26 - Lendutan ekuivalen untuk tumbukan batang kayu
Tipe pilar dev (m)
Pilar beton massif 0,075
Tiang beton perancah 0,150
Tiang kayu perancah 0,300
Gaya akibat tumbukan kayu dan benda hanyutan lainnya jangan diambil secara bersamaan.
Tumbukan batang kayu harus ditinjau secara bersamaan dengan gaya angkat dan gaya
seret. Untuk kombinasi pembebanan, tumbukan batang kayu harus ditinjau sebagai aksi
transien.
9.5 Tekanan hidrostatis dan gaya apung (EU)
Permukaan air rendah dan tinggi harus ditentukan selama umur bangunan dan digunakan
untuk menghitung tekanan hidrostatis dan gaya apung. Dalam menghitung pengaruh
tekanan hidrostatis, kemungkinan adanya gradien hidrolis yang melintang bangunan harus
diperhitungkan.
Tabel 27 - Faktor beban akibat tekanan hidrostatis dan gaya apung
Tipe beban
Faktor beban (EU )
Keadaan Batas Layan ( S
EU ) Keadaan Batas Ultimit ( U
EU )
Biasa Terkurangi
Transien 1,00 1,0 (1,1)(1) 1,0 (0,9)(1)
CATATAN (1) : Angka yang ditunjukkan dalam tanda kurung digunakan untuk
bangunan penahan air atau bangunan lainnya dengan gaya apung dan
hidrostatis sangat dominan
Bangunan penahan tanah harus direncanakan mampu menahan pengaruh total air tanah
kecuali jika timbunan bisa mengalirkan air. Sistem drainase demikian bisa merupakan irisan
dari timbunan yang mudah mengalirkan air di belakang dinding, dengan bagian belakang
dari irisan naik dari dasar dinding pada sudut maksimum 60° arah horizontal.
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk KT 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan & Rekayasa Sipil, dan tidak untuk dikomersialkan”
SNI 1725:2016
© BSN 2016 55 dari 67
Pengaruh daya apung harus ditinjau terhadap bangunan atas yang mempunyai rongga atau
lobang yang memungkinkan udara terjebak, kecuali apabila ventilasi udara dipasang. Daya
apung harus ditinjau bersamaan dengan gaya akibat aliran. Dalam memperkirakan pengaruh
daya apung, harus ditinjau beberapa ketentuan sebagai berikut:
a) pengaruh daya apung pada bangunan bawah (termasuk tiang) dan beban mati
bangunan atas;
b) syarat-syarat sistem ikatan dari bangunan atas;
c) syarat-syarat drainase dengan adanya rongga-rongga pada bagian dalam supaya air
bisa keluar pada waktu surut.
9.6 Beban angin
9.6.1 Tekanan angin horizontal
Tekanan angin yang ditentukan pada pasal ini diasumsikan disebabkan oleh angin rencana
dengan kecepatan dasar (VB) sebesar 90 hingga 126 km/jam.
Beban angin harus diasumsikan terdistribusi secara merata pada permukaan yang terekspos
oleh angin. Luas area yang diperhitungkan adalah luas area dari semua komponen,
termasuk sistem lantai dan railing yang diambil tegak lurus terhadap arah angin. Arah ini
harus divariasikan untuk mendapatkan pengaruh yang paling berbahaya terhadap struktur
jembatan atau komponen-komponennya. Luasan yang tidak memberikan kontribusi dapat
diabaikan dalam perencanaan.
Untuk jembatan atau bagian jembatan dengan elevasi lebih tinggi dari 10000 mm diatas
permukaan tanah atau permukaan air, kecepatan angin rencana, VDZ, harus dihitung dengan
persamaan sebagai berikut:
2,5 10 ln DZ o
B o
V V V Z
V Z
   
    
   
(37)
Keterangan :
VDZ adalah kecepatan angin rencana pada elevasi rencana, Z (km/jam)
V10 adalah kecepatan angin pada elevasi 10000 mm di atas permukaan tanah atau di atas
permukaan air rencana (km/jam)
VB adalah kecepatan angin rencana yaitu 90 hingga 126 km/jam pada elevasi 1000 mm,
yang akan menghasilkan tekanan seperti yang disebutkan dalam 9.6.1.1 dan Pasal
9.6.2.
Z adalah elevasi struktur diukur dari permukaan tanah atau dari permukaan air dimana
beban angin dihitung (Z > 10000 mm)
Vo adalah kecepatan gesekan angin, yang merupakan karakteristik meteorologi,
sebagaimana ditentukan dalam Tabel 28, untuk berbagai macam tipe permukaan di
hulu jembatan (km/jam)
Zo adalah panjang gesekan di hulu jembatan, yang merupakan karakteristik meteorologi,
ditentukan pada Tabel 28 (mm)
V10 dapat diperoleh dari:
 grafik kecepatan angin dasar untuk berbagai periode ulang,
 survei angin pada lokasi jembatan, dan.
 jika tidak ada data yang lebih baik, perencana dapat mengasumsikan bahwa V10 = VB
= 90 s/d 126 km/jam.
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk KT 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan & Rekayasa Sipil, dan tidak untuk dikomersialkan”
SNI 1725:2016
© BSN 2016 56 dari 67
Tabel 28 - Nilai V0 dan Z0 untuk berbagai variasi kondisi permukaan hulu
Kondisi Lahan Terbuka Sub Urban Kota
V0 (km/jam) 13,2 17,6 19,3
Z0 (mm) 70 1000 2500
9.6.1.1 Beban angin pada struktur (EWs)
Jika dibenarkan oleh kondisi setempat, perencana dapat menggunakan kecepatan angin
rencana dasar yang berbeda untuk kombinasi pembebanan yang tidak melibatkan kondisi
beban angin yang bekerja pada kendaraan. Arah angin rencana harus diasumsikan
horizontal, kecuali ditentukan lain dalam Pasal 9.6.3. Dengan tidak adanya data yang lebih
tepat, tekanan angin rencana dalam MPa dapat ditetapkan dengan menggunakan
persamaan sebagai berikut:
2
DZ
D B
B
P P V
V
 
  
 
(38)
Keterangan :
PB adalah tekanan angin dasar seperti yang ditentukan dalam Tabel 29 (MPa)
Tabel 29 – Tekanan angin dasar
Komponen
bangunan atas
Angin tekan
(MPa)
Angin hisap
(MPa)
Rangka, kolom,
dan pelengkung 0,0024 0,0012
Balok 0,0024 N/A
Permukaan
datar 0,0019 N/A
Gaya total beban angin tidak boleh diambil kurang dari 4,4 kN/mm pada bidang tekan dan
2,2 kN/mm pada bidang hisap pada struktur rangka dan pelengkung, serta tidak kurang dari
4,4 kN/mm pada balok atau gelagar.
9.6.1.1a Beban dari struktur atas
Kecuali jika ditentukan di dalam pasal ini, jika angin yang bekerja tidak tegak lurus struktur,
maka tekanan angin dasar PB untuk berbagai sudut serang dapat diambil seperti yang
ditentukan dalam Tabel 30dan harus dikerjakan pada titik berat dari area yang terkena
beban angin. Arah sudut serang ditentukan tegak lurus terhadap arah longitudinal. Arah
angin untuk perencanaan harus yang menghasilkan pengaruh yang terburuk pada
komponen jembatan yang ditinjau. Tekanan angin melintang dan memanjang harus
diterapkan secara bersamaan dalam perencanaan.
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk KT 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan & Rekayasa Sipil, dan tidak untuk dikomersialkan”
SNI 1725:2016
© BSN 2016 57 dari 67
Tabel 30 – Tekanan angin dasar (PB) untuk berbagai sudut serang
Sudut
serang
Rangka, kolom, dan
pelengkung
Gelagar
Derajat
Beban
lateral
Beban
longitudinal
Beban
lateral
Beban
longitudinal
MPa MPa MPa MPa
0 0,0036 0,0000 0,0024 0,0000
15 0,0034 0,0006 0,0021 0,0003
30 0,0031 0,0013 0,0020 0,0006
45 0,0023 0,0020 0,0016 0,0008
60 0,0011 0,0024 0,0008 0,0009
9.6.1.1b Gaya angin yang langsung bekerja pada struktur bawah
Gaya melintang dan longitudinal yang harus dikerjakan secara langsung pada bangunan
bawah harus dihitung berdasarkan tekanan tekanan angin dasar sebesar 0,0019 MPa. Untuk
angin dengan sudut serang tidak tegak lurus terhadap bangunan bawah, gaya ini harus
diuraikan menjadi komponen yang bekerja tegak lurus terhadap bidang tepi dan bidang
muka dari bangunan bawah. Komponen-komponen ini bekerja tegak lurus terhadap pada
masing-masing permukaan yang mengalami tekanan dan perencana harus menerapkan
gaya-gaya tersenut bersamaan dengan beban angin yang bekerja pada struktur atas.
9.6.1.2 Gaya angin pada kendaraan (EWl)
Tekanan angin rencana harus dikerjakan baik pada struktur jembatan maupun pada
kendaraan yang melintasi jembatan. Jembatan harus direncanakan memikul gaya akibat
tekanan angin pada kendaraan, dimana tekanan tersebut harus diasumsikan sebagai
tekanan menerus sebesar 1,46 N/mm, tegak lurus dan bekerja 1800 mm diatas permukaan
jalan. Kecuali jika ditentukan didalam pasal ini, jika angin yang bekerja tidak tegak lurus
struktur, maka komponen yang bekerja tegak lurus maupun paralel terhadap kendaraan
untuk berbagai sudut serang dapat diambil seperti yang ditentukan dalam Tabel 31 dimana
arah sudut serang ditentukan tegak lurus terhadap arah permukaan kendaraan.
Tabel 31 – Komponen beban angin yang bekerja pada kendaraan
Sudut Komponen
tegak lurus
Komponen
sejajar
derajat N/mm N/mm
0 1,46 0,00
15 1,28 0,18
30 1,20 0,35
45 0,96 0,47
60 0,50 0,55
9.6.2 Tekanan angin vertikal
Kecuali ditentukan lain dalam Pasal 9.6.3, jembatan harus mampu memikul beban garis
memanjang jembatan yang merepresentasikan gaya angin vertikal ke atas sebesar 9.6×10-4
MPa dikalikan lebar jembatan, termasuk parapet dan trotoar. Gaya ini harus ditinjau hanya
untuk Keadaan Batas Kuat III dan Layan IV yang tidak melibatkan angin pada kendaraan,
dan hanya ditinjau untuk kasus pembebanan dimana arah angin dianggap bekerja tegak
lurus terhadap sumbu memanjang jembatan. Gaya memanjang tersebut mempunyai titik
tangkap pada seperempat lebar jembatan dan bekerja secara bersamaan dengan beban
angin horizontal yang ditentukan dalam Pasal 9.6.1.
9.6.3 Instabilitas aeroelastik
Pengaruh gaya aeroelastik harus diperhitungkan dalam perencanaan jembatan dan
komponen-komponennya yang rentan terhadap beban angin. Untuk tujuan pasal ini, semua
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk KT 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan & Rekayasa Sipil, dan tidak untuk dikomersialkan”
SNI 1725:2016
© BSN 2016 58 dari 67
jembatan dengan rasio panjang bentang terhadap lebar jembatan lebih besar dari 30
dianggap sebagai jembatan yang rentan terhadap pengaruh aeroelastik angin. Pada kasus
ini, perencana juga harus meninjau kasus getaran kabel karena adanya induksi kabel
dengan angin dan/atau hujan.
9.6.3.1 Fenomena aeroelastik
Fenomena aeroelastik yang perlu ditinjau dalam perencanaan berupa vortex, galloping,
flutter, dan divergensi.
9.6.3.2 Pengendalian respons dinamik
Jembatan beserta komponen strukturalnya, termasuk kabel, harus direncanakan terhadap
kegagalan fatik akibat osilasi induksi vortex dan galloping. Jembatan harus direncanakan
terhadap kegagalan akibat divergence dan flutter sampai 1,2 kali kecepatan angin rencana
yang bekerja pada ketinggian lantai jembatan.
9.6.3.3 Uji terowongan angin
Uji Terowongan Angin yang representatif dapat digunakan untuk memenuhi persyaratan
Pasal 9.6.3.1 dan Pasal 9.6.3.2.
9.7 Pengaruh gempa
Jembatan harus direncanakan agar memiliki kemungkinan kecil untuk runtuh namun dapat
mengalami kerusakan yang signifikan dan gangguan terhadap pelayanan akibat gempa.
Penggantian secara parsial atau lengkap pada struktur diperlukan untuk beberapa kasus.
Kinerja yang lebih tinggi seperti kinerja operasional dapat ditetapkan oleh pihak yang
berwenang.
Beban gempa diambil sebagai gaya horizontal yang ditentukan berdasarkan perkalian antara
koefisien respons elastik (Csm) dengan berat struktur ekivalen yang kemudian dimodifikasi
dengan faktor modifikasi respons (Rd) dengan formulasi sebagai berikut :
sm
Q t
d
E C W
R
  (39)
Keterangan:
EQ adalah gaya gempa horizontal statis (kN)
Csm adalah koefisien respons gempa elastis
Rd adalah faktor modifikasi respons
Wt adalah berat total struktur terdiri dari beban mati dan beban hidup yang sesuai (kN)
Koefisien respons elastik Csm diperoleh dari peta percepatan batuan dasar dan spektra
percepatan sesuai dengan daerah gempa dan periode ulang gempa rencana. Koefisien
percepatan yang diperoleh berdasarkan peta gempa dikalikan dengan suatu faktor
amplifikasi sesuai dengan keadaan tanah sampai kedalaman 30 m di bawah struktur
jembatan.
Ketentuan pada standar ini berlaku untuk jembatan konvensional. Pemilik pekerjaan harus
menentukan dan menyetujui ketentuan yang sesuai untuk jembatan nonkonvensional.
Ketentuan ini tidak perlu digunakan untuk struktur bawah tanah, kecuali ditentukan lain oleh
pemilik pekerjaan. Pengaruh gempa terhadap gorong-gorong persegi dan bangunan bawah
tanah tidak perlu diperhitungkan kecuali struktur tersebut melewati patahan aktif. Pengaruh
ketidakstabilan keadaan tanah (misalnya : likuifaksi, longsor, dan perpindahan patahan)
terhadap fungsi jembatan harus diperhitungkan. Perhitungan pengaruh gempa terhadap
jembatan termasuk beban gempa, cara analisis, peta gempa, dan detail struktur mengacu
pada SNI 2833:2008 Standar perencanaan ketahanan gempa untuk jembatan.
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk KT 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan & Rekayasa Sipil, dan tidak untuk dikomersialkan”
SNI 1725:2016
© BSN 2016 59 dari 67
10 Aksi-aksi lainnya
10.1 Gesekan pada perletakan (BF)
Gesekan pada perletakan termasuk pengaruh kekakuan geser dari perletakan elastomer.
Gaya akibat gesekan pada perletakan dihitung menggunakan hanya beban tetap, dan nilai
rata-rata dari koefisien gesekan (atau kekakuan geser apabila menggunakan perletakan
elastomer).
Tabel 32 - Faktor beban akibat gesekan pada perletakan
Jangka waktu
Faktor beban
S
BF 
U
BF 
Biasa Terkurangi
Transien 1,0 1,3 0,8
CATATAN (1) Gaya akibat gesekan pada perletakan terjadi selama adanya pergerakan
pada bangunan atas, tetapi gaya sisa mungkin terjadi setelah pergerakan
berhenti. Dalam hal ini gesekan pada perletakan harus memperhitungkan
adanya pengaruh tetap yang cukup besar.
10.2 Pengaruh getaran
10.2.1 Umum
Getaran yang diakibatkan oleh adanya kendaraan yang lewat di atas jembatan dan akibat
pejalan kaki pada jembatan penyeberangan merupakan keadaan batas daya layan apabila
tingkat getaran menimbulkan bahaya dan ketidaknyamanan seperti halnya keamanan
bangunan.
10.2.2 Jembatan standar tanpa trotoar
Getaran pada jembatan harus diselidiki untuk keadaan batas daya layan terhadap getaran.
Satu lajur lalu lintas rencana dengan pembebanan "beban lajur D", dengan faktor beban 1,0
harus ditempatkan sepanjang bentang agar diperoleh lendutan statis maksimum pada
jembatan. Lendutan ini tidak boleh melampaui apa yang diberikan dalam Gambar 30 untuk
mendapatkan tingkat kegunaan pada pejalan kaki.
Walaupun pasal ini mengizinkan terjadinya lendutan statis yang relatif besar akibat beban
hidup, perencana harus menjamin bahwa syarat-syarat untuk kelelahan bahan dipenuhi.
10.2.3 Jembatan standar dengan trotoar dan jembatan penyeberangan orang
Getaran pada bangunan atas untuk jembatan penyeberangan harus diselidiki pada keadaan
batas daya layan.
Perilaku dinamis dari jembatan penyeberangan harus diselidiki secara khusus. Penyelidikan
yang khusus ini tidak diperlukan untuk jembatan penyeberangan apabila memenuhi batasanbatasan
sebagai berikut:
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk KT 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan & Rekayasa Sipil, dan tidak untuk dikomersialkan”
SNI 1725:2016
© BSN 2016 60 dari 67
Gambar 31 - Lendutan akibat getaran jembatan
a) perbandingan antara bentang dengan ketebalan dari bangunan atas kurang dari 30.
Untuk jembatan menerus, bentang harus diukur sebagai jarak antara titik-titik lawan
lendut untuk beban mati.
b) frekuensi dasar yang dihitung untuk getaran pada bangunan atas jembatan yang
terlentur harus lebih besar dari 3 Hz. Apabila frekuensi yang lebih rendah tidak bisa
dihindari, ketentuan dari butir c berikut bisa digunakan.
c) apabila getaran jembatan terlentur mempunyai frekuensi dasar yang dihitung kurang dari
3 Hz, lendutan statis maksimum jembatan dengan beban 1,0 kN harus kurang dari 2 mm.
10.2.4 Masalah getaran untuk jembatan bentang panjang atau bangunan fleksibel
Perilaku dinamis jembatan dengan bentang lebih besar dari 100 m, jembatan gantung dan
struktur kabel (cable stayed) akibat kendaraan, angin atau beban lainnya harus memperoleh
penyelidikan yang khusus.
10.3 Beban pelaksanaan
Beban pelaksanaan terdiri atas:
a) beban yang disebabkan oleh aktivitas pelaksanaan itu sendiri dan;
b) aksi lingkungan yang mungkin timbul selama waktu pelaksanaan.
Perencana harus membuat toleransi untuk berat perancah atau yang mungkin akan dipikul
oleh bangunan sebagai hasil dari metode atau urutan pelaksanaan. Perencana harus
memperhitungkan adanya gaya yang timbul selama pelaksanaan dan stabilitas serta daya
tahan dari bagian-bagian komponen. Apabila rencana tergantung pada metode pelaksanaan,
struktur harus mampu menahan semua beban pelaksanaan secara aman. Perencana harus
menjamin bahwa tercantum cukup detail ikatan dalam gambar untuk menjamin stabilitas
struktur pada semua tahap pelaksanaan. Cara dan urutan pelaksanaan, dan tiap tahanan
yang terdapat dalam rencana, harus diperinci dengan jelas dalam gambar dan spesifikasi.
Selama waktu pelaksanaan jembatan, tiap aksi lingkungan dapat terjadi bersamaan dengan
beban pelaksanaan. Perencana harus menentukan tingkat kemungkinan kejadian demikian
dan menggunakan faktor beban sesuai untuk aksi lingkungan yang bersangkutan. Tidak
perlu untuk mempertimbangkan pengaruh gempa selama pelaksanaan konstruksi.
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk KT 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan & Rekayasa Sipil, dan tidak untuk dikomersialkan”
SNI 1725:2016
© BSN 2016 61 dari 67
11 Pembebanan rencana railing
Fungsi utama railing yaitu untuk memberikan keamanan kepada pengguna jalan. Seluruh
sistem pengaman lalu lintas, railing, dan railing kombinasi secara struktur dan geometrik
harus tahan terhadap benturan kendaraan. Beberapa hal yang perlu diperhitungkan antara
lain :
 Perlindungan terhadap penumpang kendaraan saat berbenturan dengan railing.
 Perlindungan terhadap kendaraan lain yang berada dekat dengan lokasi benturan.
 Perlindungan terhadap manusia dan properti jalan dan area lain dibawah struktur
jembatan.
 Kemungkinan peningkatan kinerja railing.
 Efektivitas biaya.
 Tampak dan kebebasan pandang terhadap kendaraan yang lewat.
11.1 Kriteria pemilihan kinerja
Salah satu dari kinerja berikut harus ditentukan untuk perencanaan pengaman lalu lintas
yaitu sebagai berikut :
Kinerja 1 : Digunakan pada jalan dengan kecepatan rencana rendah dan volume
kendaraan yang sangat rendah, jalan lokal dengan kecepatan rencana rendah;
Kinerja 2 : Digunakan pada jalan lokal dan kolektor dengan kondisi baik seperti jumlah
kendaraan berat yang sedikit dan rambu kecepatan sedikit;
Kinerja 3 : Digunakan pada jalan arteri dengan kecepatan rencana tinggi dengan
campuran kendaraan berat yang sangat rendah dan kondisi jalan yang baik;
Kinerja 4 : Digunakan pada jalan arteri dengan kecepatan rencana tinggi, jalan bebas
hambatan, jalan ekspress, dan jalan antar kota dengan campuran truk dan
kendaraan berat;
Kinerja 5 : Digunakan sesuai dengan kriteria kinerja 4 dan jika kendaraan berat memiliki
porsi besar terhadap lalu lintas harian atau saat kondisi jalan mengharuskan
kriteria kinerja railing yang tinggi;
Kinerja 6 : Digunakan pada jalan yang dapat dilalui truk tipe tanker atau kendaraan dengan
beban gravitasi yang cukup besar.
Pihak yang berwenang memiliki tanggung jawab untuk menentukan kriteria kinerja yang
paling tepat untuk jembatan. Kriteria kinerja yang dipilih harus sesuai dengan berat
kendaraan dan kecepatan serta sudut tumbuk sesuai Tabel 33.
11.2 Perancangan railing
Railing kendaraan harus memiliki muka rel yang menerus di sisi-sisi lalu lintas. Rambu
dengan elemen rel harus berada di sisi luar railing. Kontinuitas struktur pada elemen railing
dan angkur ujung harus diperhitungkan. Sistem railing dan sambungannya terhadap lantai
dapat digunakan setelah melalui pengujian tumbukan yang sesuai dengan kriteria kinerja
yang diharapkan.
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk KT 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan & Rekayasa Sipil, dan tidak untuk dikomersialkan”
SNI 1725:2016
© BSN 2016 62 dari 67
Tabel 33 – Kriteria kinerja railing dan kinerja terhadap tumbukan
Karakteristik
kendaraan Mobil Truk
pickup
Satu unit
truk van
Truk trailer tipe
van
Truk
trailer tipe
traktortanker
W (N) 7000 8000 20000 80000 220000 355000 355000
B(mm) 1700 1700 2000 2300 2450 2450 2450
G (mm) 550 550 700 1250 1630 1850 2050
Sudut tumbuk (θ) 20° 20° 25° 15° 15° 15° 15°
Kriteria kinerja Kecepatan (km/jam)
KK-1 50 50 50 N/A N/A N/A N/A
KK-2 70 70 70 N/A N/A N/A N/A
KK-3 100 100 100 N/A N/A N/A N/A
KK-4 100 100 100 80 N/A N/A N/A
KK-5 100 100 100 N/A N/A 80 N/A
KK-6 100 100 100 N/A N/A N/A 80
12
12
12
12
12
12
12
12
12
12
12
Fender
12.1 Prinsip perencanaan fender
Perencanaan fender berdasarkan dua prinsip mendasar berikut :
a. struktur fender sebagai peredam energi tumbukan kapal sampai ke tingkat kekuatan izin
pilar jembatan;
b. struktur fender sebagai pelindung pilar jembatan terhadap energi tumbukan kapal.
Energi tumbukan kapal dihitung berdasarkan perumusan gaya-akselerasi (F = ma) sebagai
berikut :
KE  F(x)dx (40)
0,5 ( )2 H
E
K C W V
g
 (41)
Keterangan:
KE adalah energi kinetik dari kapal desain (tm)
F(x) adalah gaya pelindung struktur F(t) sebagai fungsi lendutan x (m)
CH adalah koefisien hidrodinamis masa air yang bergerak bersama kapal, yang merupakan
interpolasi antara :
- 1,05 untuk jarak bebas dasar kapal ke dasar perairan  0,5 x DL
- 1,25 untuk jarak bebas dasar kapal ke dasar perairan  0,1 x DL
DL adalah draft kedalaman kapal pada beban penuh (m)
W adalah tonase perpindahan kapal (t) atau berat total kapal pada beban penuh (Ton)
V adalah kecepatan tumbukan kapal (m/s)
g adalah gravitasi (= 9,8 m/s2)
Tumbukan kapal diperhitungkan ekuivalen dengan gaya tumbukan statis pada obyek yang
kaku dengan rumus berikut :
( )1/2(12,5 ) SP  DWT V
(42)
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk KT 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan & Rekayasa Sipil, dan tidak untuk dikomersialkan”
SNI 1725:2016
© BSN 2016 63 dari 67
Keterangan:
PS adalah gaya tumbukan kapal sebagai gaya statis ekuivalen (t)
DWT adalah tonase berat mati muatan kapal (t) = berat kargo, bahan bakar, air dan persediaan
V adalah kecepatan tumbukan kapal (m/s)
Dalam keadaan khusus diperlukan analisis dinamis untuk menentukan energi dan gaya
tumbukan kapal.
12.2 Data lalu lintas kapal
Data yang diperlukan dalam perencanaan gaya tumbukan mencakup:
a. lalu lintas kapal: tipe, jumlah, konstruksi, tonase, panjang, lebar, frekuensi pelintasan,
draft, daya kuda, kebebasan vertikal, cara pengoperasian, tipe pelayanan, barang
bawaan utama, dan tempat pelayanan setempat;
b. kecepatan kapal: transit, tumbukan;
c. keadaan lingkungan: cuaca, angin dan arus, geometri jalan air, kedalaman air,
ketinggian pasang surut, keadaan pelayaran, kepadatan lalu lintas kapal.
12.3 Klasifikasi kapal desain
Sehubungan dengan faktor risiko dalam penentuan kapal desain untuk perencanaan beban
tumbukan pada pilar jembatan, terdapat klasifikasi jembatan sebagai berikut :
a. jembatan kritis: berat kapal desain terlampaui oleh 5% jumlah lintasan kapal dalam satu
tahun atau maksimum 50 lintasan kapal per tahun (pilih yang terkecil) ;
b. jembatan biasa: berat kapal desain terlampaui oleh 10% jumlah lintasan kapal dalam
satu tahun atau maksimum 200 lintasan kapal per tahun (pilih yang terkecil).
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk KT 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan & Rekayasa Sipil, dan tidak untuk dikomersialkan”
SNI 1725:2016
© BSN 2016 64 dari 67
IDENTIFIKASI BEBAN YANG TERKAIT
YA
CEK TERHADAP BEBERAPA PENGARUH
YANG SIFATNYA MENGURANGI
UBAH AKSI NOMINAL KE DALAM AKSI
RENCANA MENGGUNAKAN FAKTOR
BEBAN
AKSI RENCANA
ULTIMIT
AKSI RENCANA
DAYA LAYAN
KOMBINASI RENCANA TERPILIH
TIDAK
HITUNG AKSI DAN PILIH
FAKTOR BEBAN
APAKAH BEBAN‐BEBAN
TERCANTUM DALAM
PERATURAN?
KOMBINASI BEBAN
Lampiran A
(informatif)
Tahapan perencanaan beban jembatan
Langkah perencanaan beban untuk jembatan ditunjukkan dalam Gambar A.1 berikut :
Gambar A.1 - Perencanaan beban jembatan
Diagram alir menyesuaikan dengan urutan di dalam batang tubuh.
Penjelasan Gambar A1 adalah sebagai berikut:
1) Aksi-aksi (beban, perpindahan dan pengaruh lainnya) dikelompokkan kedalam
beberapa kelompok, yaitu aksi tetap, beban lalu lintas, aksi lingkungan, dan aksi-aksi
lainnya. Aksi juga diklasifikasikan berdasarkan kepada lamanya aksi tersebut bekerja,
yaitu aksi tetap dan aksi transien. Klasifikasi ini digunakan apabila aksi-aksi rencana
digabung satu sama lainnya mendapatkan kombinasi pembebanan yang akan
digunakan dalam perencanaan jembatan;
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk KT 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan & Rekayasa Sipil, dan tidak untuk dikomersialkan”
SNI 1725:2016
© BSN 2016 65 dari 67
2) Semua aksi yang mungkin akan mempengaruhi jembatan selama umur rencana terlebih
dahulu harus diketahui. Setiap aksi yang tidak umum yang tidak dijelaskan dalam
standar ini harus dievaluasi dengan memperhitungkan besarnya faktor beban dan
lamanya aksi tersebut bekerja;
3) Beberapa aksi dapat mengurangi pengaruh dari aksi-aksi lainnya. Dalam keadaan ini
maka faktor beban yang lebih rendah bisa digunakan sebagai aksi pengurang. Dalam
hal aksi terbagi rata, seperti lapis permukaan aspal beton pada jembatan bentang
menerus, dimana sebagian aksi berfungsi sebagai pengurang maka hanya digunakan
satu nilai faktor beban ultimit yang digunakan untuk seluruh aksi tersebut. Perencana
harus menentukan salah satu faktor beban, (dapat beban normal atau terkurangi), yang
menyebabkan pengaruh paling buruk;
4) Dalam menentukan faktor beban yang menyebabkan pengaruh paling buruk, perencana
harus mengambil keputusan dalam menentukan aksi-aksi mana yang bersifat normal
atau mengurangi. Sebagai contoh, perencana perlu menerapkan faktor beban
terkurangi untuk berat sendiri jembatan bila menghitung gaya angkat tiang atau
stabilitas bangunan bawah. Dalam semua hal, bagaimanapun, faktor beban yang dipilih
adalah faktor yang menghasilkan pengaruh total terburuk;
5) Aksi rencana harus digabungkan bersama untuk memperoleh berbagai kombinasi
beban yang telah ditentukan sebelumnya. Hal ini dilakukan untuk bisa membandingkan
secara langsung beberapa kombinasi dan mengabaikan kombinasi yang memberikan
pengaruh paling kecil pada jembatan. Kombinasi yang lolos adalah kombinasi yang
harus digunakan dalam perencanaan jembatan.
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk KT 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan & Rekayasa Sipil, dan tidak untuk dikomersialkan”
SNI 1725:2016
© BSN 2016 66 dari 67
Deviasi teknis
“Pembebanan untuk jembatan” memuat beberapa penyesuaian berikut:
1. Gaya rem dan gaya sentrifugal yang semula mengikuti Austroads, disesuaikan dengan
AASHTO;
2. Faktor beban ultimit dari “Beban Jembatan” BMS-1992 direduksi dari nilai 2 ke 1,8 untuk
beban hidup yang sesuai AASHTO; untuk boks baja faktor beban hidup menjadi 2,0.
3. Kapasitas beban hidup keadaan batas ultimit (KBU) dipertahankan sama sehingga
dengan faktor beban 1,8 menimbulkan kenaikan kapasitas beban hidup pada keadaan
batas layan (KBL) sebesar 11,1 %;
4. Kenaikan beban hidup layan atau nominal (KBL) meliputi :
 “Beban T” truk desain dari 45 ton menjadi 50 ton ;
 Beban roda desain dari 10 ton menjadi 11,25 ton ;
 “Beban D” terbagi rata (BTR) dari q = 8 kPa menjadi 9 kPa ;
 “Beban D” garis terpusat (BGT) dari p = 44 kN/m menjadi 49 kN/m
5. Beban mati ultimit (KBU) diambil pada tingkat nominal (faktor beban = 1) dalam
pengecekan stabilitas geser dan guling dari fondasi jembatan;
6. Pembebanan gempa menggunakan peta gempa dengan probabilitas terlampaui 7%
dalam 75 tahun (gempa 1000 tahun);
7. Perhitungan tekanan tanah, lajur lalu lintas rencana, luas permukaan bidang kontak
beban truk yang semula mengikuti BMS, disesuaikan dengan AASHTO yaitu sebesar 750
mm x 250 mm;
8. Pembebanan rencana railing dibuat sesuai dengan AASHTO dengan 6 kriteria kinerja.
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk KT 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan & Rekayasa Sipil, dan tidak untuk dikomersialkan”
SNI 1725:2016
© BSN 2016 67 dari 67
Bibliografi
AASHTO LRFD Bridge Design Specification, 2012
RSNI 2005, Standar Pembebanan untuk Jembatan
Peraturan Muatan untuk Djembatan Djalan Raya, No. 12 / 1970, Direktorat Djenderal Bina
Marga
Guide Specification and Commentary for Vessel Collision Design of Highway Bridges,
Volume I, Final Report, February 1991
Sistem Manajemen Jembatan - BMS - Peraturan Perencanaan Jembatan : Bagian 2 Beban
Jembatan 1992
Sistem Manajemen Jembatan - BMS - Bagian : Persyaratan umum Perencanaan
Pedoman perencanaan pelindung jembatan (fender)
Singapore National Annex to Eurocode 1 :Action on structures Part 1-4 General Action –
Wind Action, NA to SS EN 1991-1-4 :2009

Tidak ada komentar:

Posting Komentar

TIPE PESAWAT DOMESTIK DAN LUAR NEGERI

1. Boeing 737   thejakartapost.com Pertama, mari berkenalan dengan Boeing 737. Tipe pesawat ini sering digunakan untuk rute pendek...